ELEMENTI STROJEVA
Create successful ePaper yourself
Turn your PDF publications into a flip-book with our unique Google optimized e-Paper software.
vrijednosti b D do vrijednosti 1. Zbog toga se za liniju trajne dinamičke čvrstoće u Smithovom<br />
dijagramu može uzeti Goodmanova linija definirana svojim krajnjim točkama (0, R -1D ) i (R m , R m ),<br />
slika 1.38. Njezina jednadžba je<br />
R = b R + k σ<br />
σ<br />
(1.112)<br />
r D D −1D m<br />
R rD [N/mm 2 ] trajna dinamička čvrstoća strojnog dijela za proizvoljnu asimetriju ciklusa r<br />
R -1D [N/mm 2 ] trajna dinamička čvrstoća strojnog dijela za asimetriju ciklusa r = -1, izraz 1.110<br />
k σ<br />
koeficijent smjera linije dinamičke čvrstoće strojnog dijela za trajnost N<br />
k σ = 1 - R -1D /R m za Goodmanovu liniju prema slikama 1.38b i 1.38c<br />
σ m [N/mm 2 ] srednje naprezanje ciklusa trajne dinamičke čvrstoće<br />
Ordinata presjecišta ove linije trajne dinamičke čvrstoće s pravcem opterećenja (izraz 1.95) za<br />
opći slučaj prednapregnutog strojnog dijela je trajna dinamička čvrstoća strojnog dijela<br />
napregnutog ciklički promjenjivim naprezanjima s koeficijentom asimetrije ciklusa r :<br />
2 1−<br />
r<br />
R = b R +<br />
kσσ<br />
2− k 1+ r 2− k 1+<br />
r<br />
−<br />
( ) ( )<br />
r D D 1<br />
σ<br />
σ<br />
pr<br />
(1.113)<br />
R rD [N/mm 2 ] trajna dinamička čvrstoća strojnog dijela za proizvoljnu asimetriju ciklusa r<br />
dijagramu, k σ = 1 - R -1D /R m za Goodmanovu liniju, slika 1.38b i 1.38c<br />
σ pr [N/mm 2 ] statičko prednaprezanje<br />
1.8.1.4.3 Čvrstoća u slučaju naprezanja promjenjive amplitude<br />
Strojni dijelovi su često izloženi djelovanju naprezanja promjenjive amplitude, a određivanje<br />
njihove čvrstoće ili vijeka trajanja i dandanas predstavlja jedan od najtežih problema u<br />
strojarstvu. Osnovu za rješavanje ovog problema postavili su Palmgren i Miner poznatim<br />
pravilom o linearnom gomilanju oštećenja uslijed zamora materijala: Za strojni dio izložen<br />
cikličkim naprezanjima promjenjive amplitude, koja ostaje konstantna kroz n i ciklusa, slika 1.45,<br />
doći će do loma uslijed zamora kada se ispuni uvjet<br />
ni<br />
D = ≥ D ≅1<br />
N<br />
∑ ∑ (1.123)<br />
i<br />
i i i<br />
D i<br />
zamorno oštećenje od n i ciklusa na nivou maksimalnog naprezanja σ i<br />
n i<br />
broj ciklusa na nivou maksimalnog naprezanja σ i<br />
N i broj ciklusa do loma na nivou maksimalnog naprezanja σ i ,<br />
jednadžba Wöhlerove krivulje, izraz 1.93.<br />
D<br />
ukupno oštećenje uslijed zamora materijala, empirička konstanta.<br />
D = 0,3...3,0; izvorno prema Mineru D = 1,0.<br />
Ako se jednadžbu 1.123 podijeli s vijekom trajanja N strojnog dijela u ciklusima, dobije se<br />
jednostavan izraz za računanje vijeka trajanja:<br />
N<br />
D<br />
= (1.124)<br />
α ∑<br />
i<br />
N<br />
i<br />
i<br />
D ukupno oštećenje uslijed zamora materijala, izraz 1.123<br />
52