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Guide COMBRI Partie I
EN1994-2, 6.2.2.5 (2)
(2) Pour le calcul de M f,Rd selon 7.1(1) de l'EN 1993-1-5, il convient d'utiliser la résistance
plastique de calcul.
Relations pour trouver la position de l’Axe Neutre Plastique (ANP) sous moment positif M f,Rd
RELATIONS
N abf ≥ N atf + N c
N abf + N atf ≥ N c et N abf < N atf + N c
N abf + N atf ≥ N cur + N clur et N abf + N atf < N c
N abf + N atf + N sl ≥ N cur
et N abf + N atf + N sl < N cur + N clur
N abf + N atf + N sl + N su < N cur
POSITION ANP
ANP dans la semelle inférieure
ANP dans la semelle supérieure
ANP dans la dalle sous la nappe inférieure
ANP dans la dalle entre les deux nappes
d’aramature
ANP dans la dalle au dessus de la nappe
supérieure d’armature
EN1993-1-5, 7.1(1) Interaction entre le cisaillement, le moment fléchissant et l’effort normal
(1) Lorsquet η
3
(voir ci-dessous) ne dépasse pas 0,5, il n’est pas nécessaire de réduire la
résistance de calcul au moment fléchissant et à l'effort axial pour tenir compte du cisaillement. Si
η est supérieur à 0,5, il convient que les effets combinés de la flexion et du cisaillement sur
3
l'âme d'une poutre en I ou d'une poutre-caisson satisfassent :
où
⎡ M ⎤
f , Rd
η
[ ] 2
1
+ ⎢1 − ⎥ 2η
3
−1 ≤1
⎢⎣
M
pl,
Rd ⎥⎦
for
M
f , Rd
η1
≥ (7.1)
M
Pl , Rd
M f,Rd est le moment resistant plastique de calcul d’une section composée uniquement
des semelles efficaces;
M pl,Rd est la résistance plastique de la section composée de l’aire efficace des semelles et
de la totalité de l’âme quelle que soit la classe de celle-ci.
M
η
1
=
M
V
η
3
=
V
Ed
Pl,
Rd
Ed
bw,
Rd
En outre, il convient de satisfaire aux exigences énoncées en 4.6 et 5.5.
Il convient d’évaluer les sollicitations en tenant compte s’il y a lieu des effets globaux du second
ordre.
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