Télécharger gratuitement le guide (partie I) - cticm

Guide COMBRI Partie I
Contrainte critique de flambement élastique d’un poteau σ cr,c
Le calcul de la contrainte critique σ cr,c dans la direction transversale doit prendre en compte la
distribution non linéaire des contraintes dans l’âme, et il n’existe pas actuellement de méthode de
calcul « manuelle » pour cela. Aussi, il est communément admis de considérer une répartition
linéaire variable des contraintes dans une barre articulée, avec une contrainte nulle à l’une des
extrémités. Dans ce cas, la longueur de flambement s k peut être calculée d’après la DIN 4114
comme suit :
σ z.Ed.bot.st × s bot.st
1 + 0.88×
σ z.Ed × s s + 2×
t f
s k := b
( )
11 ×
1.88
Il est à noter que cette simplification peut conduire à des résultats insécuritaires, car σ cr,c est alors
sous-estimé et par conséquent le ratio σ cr,p /σ cr,c , est sur-estimé, de telle sorte que le comportement
de type poteau n’est pas détecté correctement. Plus la longueur de chargement est faible, plus cet
écart est important.
Courbe de réduction pour les contraintes transversales, comportement de type poteau et
fonction d’interpolation
Le projet COMBRI a montré que la fonction d’interpolation donnée par l’équation (4.13) en 4.5.4 de
l’EN 1993-1-5, prenant en compte le flambement de type poteau, n’est pas appropriée pour les
contraintes de « patch loading » (forces transversales dans l’âme) agissant dans la direction
transversale. En outre, la valeur du rapport σ cr,p /σ cr,c pour laquelle un comportement de poteau est
considéré, devrait être 2,7 et non 2,0 comme indiqué par l’équation (4.13).
Il faudrait simplement soit une nouvelle fonction d’interpolation soit une nouvelle courbe de
réduction qui soit utilisable avec la fonction d’interpolation actuelle. Une nouvelle fonction
d’interpolation a été proposée par Seitz [40] et cette méthode est prise en compte dans le rapport
final du projet ComBri [7]. Cependant, comme pour les nouvelles normes allemandes DIN-
Fachbericht 103 [12], il a été décidé d’utiliser la courbe de réduction de l’Annexe B de l’EN 1993-1-
5 pour les contraintes transversales car cette approche est compatible avec les règles actuelles et
pourrait très facilement être implémentée dans une révision de la norme. Ainsi, pour une poutre
reconstituée par soudage, le Tabeau B1 de l’Annexe B de l’EN 1993-1-5 donne :
λ p0 = 0,80 α p = 0,34 φ p = 0,5 [1 + α p (λ p – λ p0 ) + λ p ]
Ces paramètres sont utilisés dans la relation suivante :
ρ =
φ
p
+
φ
1
2
p
− λ
p
Cette courbe de réduction est utilisée à la place de l’équation (4.13) dans la section 4.5.4 dans
l’EN 1993-1-5.
234