Télécharger gratuitement le guide (partie I) - cticm
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Application des règ<strong>le</strong>s Eurocodes<br />
3.1.5.12 Sous-panneau 3 - Propriétés des matériaux<br />
Les propriétés des matériaux de la section transversa<strong>le</strong> du sous-panneau 3 sont tota<strong>le</strong>ment identiques<br />
à cel<strong>le</strong>s de la section transversa<strong>le</strong> du sous-panneau 1. cf. 3.1.5.2.<br />
3.1.5.13 Sous-panneau 3 - Sollicitations<br />
Les sollicitations exercées dans cette section sont <strong>le</strong>s suivantes (voir Figures 2-31 et 2-32) :<br />
M Ed = 47,188 MNm (au niveau de l'appui interne P2 : x = 114 m)<br />
V Ed = 5,435 MN (au niveau de l'appui interne P2 : x = 114 m)<br />
3.1.5.14 Sous-panneau 3 - Détermination de la classe de la section<br />
Etant donné que la géométrie de la section transversa<strong>le</strong> ne change pas par rapport à cel<strong>le</strong> du souspanneau<br />
1, la Classe de section est la même pour <strong>le</strong> sous-panneau 3. cf. 3.1.5.4.<br />
3.1.5.15 Sous-panneau 3 - Analyse élastique de la section<br />
3.1.5.15.1 Vérification de la résistance à la f<strong>le</strong>xion<br />
La vérification du voi<strong>le</strong>ment de plaque du panneau doit norma<strong>le</strong>ment être effectuée pour <strong>le</strong>s résultantes<br />
des contraintes à une distance 0,4a ou 0,5b : min(0,4a ; 0,5b) = min(1,733 ; 1,105) = 1,105 m<br />
La va<strong>le</strong>ur du moment fléchissant devient donc : M Ed (min(0,4a ; 0,5b)) = 42,707 MNm<br />
Les contraintes dans <strong>le</strong>s fibres de la section se calcu<strong>le</strong>nt alors ainsi :<br />
σ<br />
abf<strong>le</strong>ff<br />
−M aha . seff<br />
−M chseff<br />
= + = 209.739 N/mm² ≤ f<br />
ydf<br />
= 315 N/mm²<br />
I I<br />
a.<br />
eff<br />
eff<br />
σ<br />
σ<br />
abfueff<br />
atf<strong>le</strong>ff<br />
−M ( h − t ) −M ( h − t )<br />
a a.<br />
seff f c seff f<br />
= + = 193.052 N/mm² ≤ min ( ydf<br />
;<br />
ydw )<br />
Ia.<br />
eff<br />
Ieff<br />
M ( h − t − h ) M ( h − t − h )<br />
f f = 315 N/mm²<br />
a f a.<br />
seff c f seff<br />
= + = |-195.1| N/mm² ≤ min ( ydf<br />
;<br />
ydw )<br />
Ia.<br />
eff<br />
Ieff<br />
f f = 315 N/mm²<br />
σ<br />
atfueff<br />
M<br />
a<br />
( h − ha . seff<br />
) M<br />
c<br />
( h − hseff<br />
)<br />
= + = |-211.828| N/mm² ≤ f<br />
ydf<br />
I<br />
I<br />
a.<br />
eff<br />
eff<br />
= 315 N/mm²<br />
σ<br />
tslreff<br />
M<br />
c, Ed<br />
( h + clr − hseff<br />
)<br />
= = |-123.815| N/mm² ≤ f<br />
sd<br />
I<br />
eff<br />
= 434.783 N/mm²<br />
σ<br />
tsureff<br />
M<br />
c, Ed<br />
( h + e − cur − hseff<br />
)<br />
= = |-144.905| N/mm² ≤ f<br />
sd<br />
I<br />
eff<br />
= 434.7 N/mm²<br />
La résistance au moment fléchissant est gouvernée par la résistance de la semel<strong>le</strong> supérieure :<br />
σ<br />
atfueff<br />
η = = 0,672 ≤ 1<br />
1<br />
f ydf<br />
La résistance à la f<strong>le</strong>xion est vérifiée.<br />
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