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Application des règles Eurocodes
4.2.4 Résultats
La Figure 4-13 donne la synthèse de la répartition aux forces transversales sur la totalité de la longueur
du pont. On constate qu'avec le modèle de résistance de la Section 6 de l’EN 1993-1-5, la résistance à
la force transversale ne peut être vérifiée pour aucun des cas. On constate cependant que les
améliorations apportées par le projet COMBRI [7] font apparaître une augmentation des résistances
calculées, de sorte que la situation de lancement “1” peut être vérifiée telle quelle. Pour les situations
de lancement n°2 et n°3 une légère augmentation de l'épaisseur d'âme de t w(2) = 20 mm à 22 mm et
t w(3) = 18 mm à 20 mm permet une vérification de la résistance aux forces transversales (patch loading).
Le calcul effectué conformément à la Section 10 de l’EN 1993-1-5 a montré, au moins pour la situation
de lancement n°1, que la résistance aux forces tran sversales pouvait être vérifiée, voir Section 4.2.3.1.
Patch loading resistance F Rd [MN]
12.0
10.0
8.0
6.0
4.0
2.0
0.0
Pier P1
Sec. 6, stiff. @ 0.2hw
Davaine, stiff. @ 0.2hw
Pier P2
Pier P3
0 60 120 180 240 300 360 420 480 540
Bridge axis x [m]
Pier P4
F Ed,max,1 = 10.15 MN
F Ed,max,3 = 5.97 MN
F Ed,max,2 = 6.91 MN
Figure 4-13 : Répartition de la résistance aux charges transversales le long du pont
conformément à l’EN 1993-1-5
Les Figures 4-14 et 4-15 donnent une synthèse des résultats de toutes les variations des paramètres
décrits en 4.2.3.2 concernant la plaque inférieure. On constate que, malgré le conservatisme de
l'approche du calcul manuel et l'utilisation du « module d’inertie au niveau de la plaque inférieure », le
niveau d'utilisation des résistances du sous-panneau et du raidisseur est toujours inférieur à 100%,
même si l'on utilise deux raidisseurs. Ceci signifie en fait que, pour la plaque inférieure, la phase de
montage ne gouverne pas le dimensionnement.
En outre, on constate que :
1) pour les plaques inférieures minces (situation de lancement n°2, situation de l ancement n°3) le
nombre de raidisseurs joue un rôle significatif pour la résistance.
2) la contrainte axiale maximum augmente avec l'augmentation du nombre de raidisseurs. Ceci
est dû au fait que, lorsque la largeur de la plaque diminue, l’instabilité du sous-panneau
s’apparente davantage à un comportement de type poteau. Le rapport σ cr.c /σ cr.p utilisé dans
l'approche par calcul manuel prend en compte l'influence du comportement de type poteau
dans le sens transversal des sous-panneaux, qui augmente les forces de déviation et donc la
contrainte axiale équivalente dans le raidisseur.
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