Télécharger gratuitement le guide (partie I) - cticm
Télécharger gratuitement le guide (partie I) - cticm
Télécharger gratuitement le guide (partie I) - cticm
Create successful ePaper yourself
Turn your PDF publications into a flip-book with our unique Google optimized e-Paper software.
Application des règ<strong>le</strong>s Eurocodes<br />
2.3.3.5 Torsion<br />
Toutes <strong>le</strong>s charges appliquées sur <strong>le</strong> pont-caisson sont symétriques dans <strong>le</strong> sens transversal, à<br />
l'exception des charges de trafic.<br />
Par conséquent, <strong>le</strong> moment de torsion exercé dans <strong>le</strong>s sections est produit uniquement par <strong>le</strong> modè<strong>le</strong><br />
LM1. Si l'on considère <strong>le</strong>s charges vertica<strong>le</strong>s appliquées sur <strong>le</strong> côté gauche de l'axe longitudinal du<br />
tablier :<br />
- pour <strong>le</strong> TS, <strong>le</strong> moment de coup<strong>le</strong> (pour un seul essieu par tandem) est égal à :<br />
270 kN x 8,61 m + 160 kN x 5,61 m + 80 kN x 2,61 m = 3431 kN.m<br />
- pour l'UDL, <strong>le</strong> moment de coup<strong>le</strong> linéaire est égal à :<br />
18,9 kN/m x 8,61 m + 17,8 kN/m x 3,55 m = 226 kN.m/m.<br />
Comme déjà mentionné dans <strong>le</strong> paragraphe 2.3.3.4.2 pour la f<strong>le</strong>xion longitudina<strong>le</strong>, <strong>le</strong> logiciel déplace<br />
automatiquement sur la longueur du pont <strong>le</strong>s charges de trafic TS et UDL pour calcu<strong>le</strong>r <strong>le</strong> moment de<br />
torsion <strong>le</strong> plus défavorab<strong>le</strong> dans chaque section. L'influence des variations d'épaisseur à l'emplacement<br />
du centre de cisail<strong>le</strong>ment a été ignorée. Par conséquent, on suppose que chaque section du pont<br />
possède <strong>le</strong> même centre de cisail<strong>le</strong>ment.<br />
La rigidité de torsion de St Venant de chaque section de caisson a été calculée au moyen de la formu<strong>le</strong><br />
suivante :<br />
4Ω<br />
=<br />
l<br />
∫<br />
e<br />
I t<br />
2<br />
Ω représente l'aire délimitée par <strong>le</strong>s plans moyens des éléments de la section transversa<strong>le</strong> du caisson.<br />
Pour l'élément en béton, l'épaisseur e est divisée par <strong>le</strong> coefficient d’équiva<strong>le</strong>nce n 0G pour <strong>le</strong><br />
chargement à court terme conformément à l'EN 1994-2 § 5.4.2.2 (11). Si la section est située dans une<br />
zone fissurée dans l'analyse globa<strong>le</strong> en f<strong>le</strong>xion, l'épaisseur de dal<strong>le</strong> est réduite de moitié pour prendre<br />
en compte l'effet de la fissuration (EN 1994-2 5.4.2.3 (6)).<br />
Pour la section située au centre du pont (x = 270 m), cela donne :<br />
6. 5 + 12<br />
- Ω = 4.<br />
15 =38.4 m²<br />
2<br />
1+ ν c 1.<br />
3<br />
- n0 G = n0<br />
= 6.<br />
1625 = 5.<br />
69<br />
1+ ν<br />
1.<br />
2<br />
- Semel<strong>le</strong> inférieure :<br />
supérieure mixte :<br />
l<br />
e<br />
a<br />
l<br />
e<br />
10.<br />
5<br />
l<br />
= = 184, soit ∑ = 990<br />
0.<br />
325 5.<br />
69<br />
e<br />
l 6.<br />
5<br />
l 4.<br />
8<br />
= = 260, chaque âme : = = 266, chaque semel<strong>le</strong><br />
e 0.<br />
025<br />
e 0.<br />
018<br />
0.<br />
75<br />
= = 7,0, semel<strong>le</strong> supérieure en béton seu<strong>le</strong>ment :<br />
0.<br />
05 + 0.<br />
325 5.<br />
69<br />
En fin de compte,<br />
4Ω<br />
= = 5,96 m 4 pour cette section.<br />
l<br />
∫<br />
e<br />
I t<br />
2<br />
47