Télécharger gratuitement le guide (partie I) - cticm
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Application des règ<strong>le</strong>s Eurocodes<br />
k τ<br />
= 0 car il n’y a pas de raidisseurs longitudinaux<br />
st<br />
a h<br />
w<br />
= 0.679 ≤ 1 donc :<br />
k<br />
τ<br />
2<br />
⎛ hw<br />
⎞<br />
= 4 + 5.34⎜<br />
+ kτ<br />
st<br />
=<br />
a<br />
⎟ 15,592<br />
⎝ ⎠<br />
0.83<br />
hw<br />
= 0692 ≤ λw<br />
= = 0,954 < 1,08<br />
η<br />
37.4t<br />
ε<br />
0.83<br />
⇒ χw<br />
= = 0,87<br />
λw<br />
χw f<br />
ywhwtw<br />
Vbw,<br />
Rd<br />
= = 6,613 MN<br />
3γ<br />
M 1<br />
• Contribution des semel<strong>le</strong>s V bf,Rd<br />
w<br />
w<br />
k τ<br />
V<br />
bf , Rd<br />
2<br />
2<br />
bf t<br />
f<br />
f ⎛ ⎛<br />
yf M ⎞ ⎞<br />
Ed<br />
= ⎜1− ⎟<br />
cγ<br />
M1 ⎜ ⎜ M ⎟<br />
⎝ f , Rd ⎠ ⎟<br />
⎝<br />
⎠<br />
Les va<strong>le</strong>urs de b f et t f sont cel<strong>le</strong>s de la semel<strong>le</strong> qui assure la plus faib<strong>le</strong> résistance axia<strong>le</strong>, b f<br />
étant prise au maximum éga<strong>le</strong> à 15εt f de chaque côté de l'âme.<br />
La semel<strong>le</strong> inférieure de la section transversa<strong>le</strong> est une section en acier tandis que la semel<strong>le</strong><br />
supérieure est une section mixte (poutre acier + armatures en acier). Il convient ici d'utiliser <strong>le</strong>s<br />
formu<strong>le</strong>s données pour <strong>le</strong> calcul de V bf,Rd avec <strong>le</strong>s propriétés de semel<strong>le</strong> en acier inférieure.<br />
La résistance à la f<strong>le</strong>xion plastique de calcul M f,Rd de la section transversa<strong>le</strong> composée des<br />
semel<strong>le</strong>s et des armatures en acier doit norma<strong>le</strong>ment être calculée en premier. M f,Rd est<br />
calculée comme M pl,Rd mais en négligeant la contribution de l'âme.<br />
Pour <strong>le</strong> calcul de M f,Rd , la position de l'Axe Neutre Plastique (PNA) est déterminée ainsi :<br />
o Résistance plastique des aramtures de la dal<strong>le</strong> (toutes <strong>le</strong>s nappes) :<br />
fsk<br />
Nsu + Nsl = ( Atsur + Atslr<br />
) = 10,339 MN<br />
γ<br />
o Résistance plastique de la semel<strong>le</strong> supérieure en acier :<br />
f<br />
= = 23,94 MN<br />
yf<br />
Natf<br />
Aatf<br />
γ<br />
M 0<br />
o Résistance plastique de la semel<strong>le</strong> inférieure, en acier :<br />
On a ici :<br />
et :<br />
f<br />
= = 29,925 MN<br />
yf<br />
Nabf<br />
Aabf<br />
γ<br />
M 0<br />
s<br />
N abf + N atf = 53,865 MN ≥ N su + N sl = 10,399 MN<br />
N abf = 29,925 < N atf + N su + N sl = 34,279 MN<br />
L'axe neutre plastique est donc situé dans la semel<strong>le</strong> supérieure à une distance z pl de la fibre<br />
inférieure extrême de la semel<strong>le</strong> inférieure. L'équilibre des forces autour de l'axe neutre<br />
plastique PNA s'exprime alors de la façon suivante :<br />
2hbtf f<br />
yf<br />
Nsu + Nsl − Nabf − Natf<br />
z<br />
pl<br />
= = 2,314 m<br />
2b f<br />
tf<br />
yf<br />
Le moment résistant plastique M f,Rd est alors calculé : M f, Rd = 71,569 MN.m.<br />
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