Télécharger gratuitement le guide (partie I) - cticm
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Application des règ<strong>le</strong>s Eurocodes<br />
La contrainte exercée dans l'armature supérieure de la dal<strong>le</strong> en béton est donnée par l'analyse globa<strong>le</strong> :<br />
σ<br />
tsur<br />
= -185,85 MPa<br />
Caractéristiques mécaniques fina<strong>le</strong>s de la section mixte brute (acier de construction et<br />
armatures) :<br />
Aire de la section :<br />
A = Atsur + Atslr + Aatf + Aabf + Aaw<br />
= 0,237 m²<br />
La position de l’Axe Neutre Elastique (ANE) est détemrinée à partir de la fibre inférieure de la<br />
semel<strong>le</strong> inférieure :<br />
t<br />
f ⎛ t<br />
f ⎞ ⎛ hw<br />
⎞<br />
Aabf + Aatf ⎜ h − ⎟ + Aaw t<br />
f<br />
Atslr ( h clr ) Atsur ( h e cur<br />
)<br />
2 2<br />
⎜ + + + + + −<br />
2<br />
⎟<br />
⎝ ⎠<br />
hs<br />
=<br />
⎝ ⎠<br />
= 1,247 m<br />
A<br />
D’où <strong>le</strong> calcul suivant de l’inertir de f<strong>le</strong>xion :<br />
3 2 3 2<br />
3<br />
2<br />
bf f ⎛ f ⎞ tf f ⎛ f ⎞<br />
w w ⎛ ⎞<br />
abf s atf s aw s<br />
b t t b t t t h h<br />
I = + A ⎜ h − ⎟ + + A ⎜ h − − h ⎟ + + A ⎜ h − ⎟<br />
12 ⎝ 2 ⎠ 12 ⎝ 2 ⎠ 12 ⎝ 2 ⎠<br />
( ) ( )<br />
2 2 4<br />
tslr lr s tsur ur s<br />
0.29 m<br />
+ A h + c − h + A h + e − c − h =<br />
Moment fléchissant supporté par la section mixte (poutre acier et armatures) :<br />
M<br />
c,<br />
Ed<br />
σ I<br />
h + e − c − h<br />
tsur<br />
= =<br />
ur<br />
s<br />
-38,224 MNm<br />
Moment fléchissant supporté par la section en acier seul (semel<strong>le</strong>s et âme uniquement) :<br />
M = M − M = -65,44 + 38,224 = -27,216 MNm<br />
a, Ed Ed c,<br />
Ed<br />
Les contraintes exercées dans <strong>le</strong>s diverses fibres de la section transversa<strong>le</strong>s se calcu<strong>le</strong>nt alors ainsi :<br />
σ<br />
abf<strong>le</strong>ff<br />
−M aha . seff<br />
−M chseff<br />
= + = 291,511 N/mm² ≤ f<br />
ydf<br />
= 315 N/mm²<br />
I I<br />
a.<br />
eff<br />
eff<br />
σ<br />
σ<br />
abfueff<br />
atf<strong>le</strong>ff<br />
−M ( h − t ) −M ( h − t )<br />
a a.<br />
seff f c seff f<br />
= + = 268,184 N/mm² ≤ min ( ydf<br />
;<br />
ydw )<br />
Ia.<br />
eff<br />
Ieff<br />
M ( h − t − h ) M ( h − t − h )<br />
f f = 315 N/mm²<br />
a f a.<br />
seff c f seff<br />
= + = -274,46 N/mm² ≤ min ( ydf<br />
;<br />
ydw )<br />
Ia.<br />
eff<br />
Ieff<br />
f f = 315 N/mm²<br />
σ<br />
atfueff<br />
M<br />
a<br />
( h − ha . seff<br />
) M<br />
c<br />
( h − hseff<br />
)<br />
= + = |-297,788| N/mm² ≤ f<br />
ydf<br />
I<br />
I<br />
a.<br />
eff<br />
eff<br />
= 315 N/mm²<br />
σ<br />
tslreff<br />
M<br />
c, Ed<br />
( h + clr − hseff<br />
)<br />
= = |-159,674| N/mm² ≤ f<br />
sd<br />
I<br />
eff<br />
= 434,783 N/mm²<br />
σ<br />
tsureff<br />
M<br />
c, Ed<br />
( h + e − cur − hseff<br />
)<br />
= = |-186,873| N/mm² ≤ f<br />
sd<br />
I<br />
eff<br />
= 434,783 N/mm²<br />
La résistance au moment fléchissant est gouvernée par la résistance de la semel<strong>le</strong> supérieure :<br />
σ<br />
atfueff<br />
η = = 0,945 ≤ 1<br />
1<br />
f ydf<br />
La section au droit du sous-panneau de l’appui P2 est vérifiée pour la résistance à la f<strong>le</strong>xion.<br />
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