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Application des règles Eurocodes Béton f ck = 35 N/mm² f f ck cd = = 23.333 N/mm² γ c E cm = 34077 N/mm² Ea 210000 n = = = 6,163 E 34077 cm Armatures f sk = 500 N/mm² f f sk sd = = 434.734 N/mm2 γ s E s = E a = 210000 N/mm² 3.2.2.3 Sollicitations Les sollicitations obtenues avec le modèle de calcul aux ELU, après l’analyse globale tenant compte de la fissuration du béton (cf. 2.4.2.6.2) et respectant le phasage de construction, sont les suivantes (cf. Figures 2-36 et 2-37) : M Ed = 2 x 150,411 = 300,822 MNm (moment dans la section complète) V Ed = 2 x 2,697 = 5,394 MN VEd soit : VEd . proj = = 3,273 MN dans chaque âme, en tenant compte de l’inclinaison. 2cos( θ ) 2 w 12 − bp où θw = a tan( ) = 0.602 =34.509° 2h 3.2.2.4 Réduction de la section due aux effets du traînage de cisaillement On vérifie s’il est nécessaire de prendre en compte les effets du traînage de cisaillement : ⇒ Portée des travées Longueur efficace Largeur de référence L 1 = 120 m et L 2 = 120 m L e = 0,7 L 2 = 84 m b 0 = b p /2 = 3.25 m La condition b 0 < L e /50 n’est pas vérifiée et il est donc nécessaire de prendre en compte les effets du traînage de cisaillement. Coefficients pour le traînage de cisaillement : A sl 2 α° 0 := 1 + = 1.297 b 0 × t p 145
Guide COMBRI Partie I Explications complémentaires sur la determination de la classe de la section Voir paragraphe 3.1.5.4 Relations pour trouver la position de l’Axe Neutre Plastique (ANP) sous moment positif M pl,Rd RELATIONS N abf ≥ N aw + N atf + N c N abf + N aw ≥ N atf. + N c et N abf < N aw + N atf + N c N abf + N aw + N atf ≥ N c et POSITION DE L’ANP ANP dans la semelle inférieure ANP dans l’âme ANP dans la semelle supérieure N abf + N aw < N atf. + N c N c > N abf + N aw + N atf ANP dans la dalle 146
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COMBRI GUIDE DE CONCEPTION PARTIE I
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