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Application des règles Eurocodes Détermination de α ult,k 2 2 2 σ eq.11 := σ x.Ed.bot.w + σ z.Ed − σ x.Ed.bot.w × σ z.Ed + 3× τ Ed σ eq.11 = 153.4 MPa f yw α ult.k.11 := α ult.k.11 = 2.249 2 2 2 σ x.Ed.bot.w + σ z.Ed − σ x.Ed.bot.w × σ z.Ed + 3× τ Ed Détermination de l’élancement réduit λ p α ult.k.11 λ p.11 := λ α p.11 = 0.923 cr.11 Détermination des coefficients de réduction La détermination des coefficients réducteurs peut être effectuée par l'une des méthodes suivantes : • utilisation de différentes courbes de flambement Contrainte longitudinale selon l'Eq. (4.2), Section 4.4, EN 1993-1-5 ×( ) λ p.11 − 0.055 3 + ψ 11 ρ x.11 := ρ 2 x.11 = 0.844 λ p.11 Vérification du comportement de type poteau dans le sens longitudinal Le flambement de type poteau dans le sens longitudinal pour les plaques soumises à une flexion pure ne concerne que les panneaux dont le coefficient d’aspect est inférieur à 1. Par conséquent, le comportement de type poteau n'est pas traité ici. Contrainte transversale selon l’Annexe B1 de l’EN 1993-1-5 1 ρ z. := 2 φ p.. + φ p.. − λ p.11 with φ p.. = 0.983 ρ z. = 0.842 Vérification du comportement de type poteau dans le sens transversal En raison de la distribution non-linéaire des contraintes transversales dans l'âme, la détermination de la contrainte de flambement de poteau critique a été effectuée ici le plus précisément possible sur la base de la méthode d'énergie qui prend en compte la distribution de contraintes non linéaire. σ cr.c.11 = 333.2 MPa σ cr.z.11 σ cr.z.11 = 1.08 ξ 11 := − 1 ξ 11 = 0.08 σ cr.c.11 σ cr.c.11 235
Guide COMBRI Partie I Utilisation de la fonction d’interpolation modifiée Pour comparaison, la nouvelle fonction d’interplation propose par Seitz [40] est appliqué. Les calculs donnent les résultats suivants : η Seitz = 0,598 236
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