Télécharger gratuitement le guide (partie I) - cticm
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L’inertie de f<strong>le</strong>xion d’un auget raidissant la semel<strong>le</strong> inférieure se calcu<strong>le</strong> alors :<br />
Application des règ<strong>le</strong>s Eurocodes<br />
[ b + b ] t<br />
3<br />
3<br />
2<br />
⎡tst. v. whst . w<br />
h<br />
.<br />
2<br />
⎤<br />
st w<br />
2<br />
Ist. p<br />
= b2. st. wtst. w( hst . w<br />
− zst. w) + 2 ⎢ + tst. whst . w( − zst. p<br />
) ⎥ + [ bsub + b1. st. w ] twzst.<br />
p<br />
+<br />
⎣ 12 2 ⎦<br />
12<br />
I<br />
st.<br />
p<br />
= 1,718.10 -3 m 4<br />
L’inertie de f<strong>le</strong>xion des 6 raidisseurs vaut donc :<br />
I<br />
= 6I<br />
= 0,01 m 4<br />
sl. p st.<br />
p<br />
sub 1. st.<br />
w p<br />
D’après l’Annexe A3 de l’EN1993-1-5, considérant <strong>le</strong>s 6 raidisseurs de la semel<strong>le</strong> et <strong>le</strong> coefficient<br />
aw<br />
d’aspect α<br />
p<br />
= = 0,385 ≤ 1, <strong>le</strong> coefficient de voi<strong>le</strong>ment par cisail<strong>le</strong>ment se calcu<strong>le</strong> ainsi :<br />
b<br />
k<br />
p<br />
τ . p<br />
τ st.<br />
p<br />
bp<br />
2<br />
⎛ a ⎞<br />
w<br />
= 4 + 5.34 + k = 204,342<br />
⎜ ⎟<br />
⎝ ⎠<br />
avec :<br />
p<br />
sl.<br />
p<br />
4<br />
τ st. p<br />
9 ⎜<br />
3<br />
aW t<br />
pbp<br />
k<br />
2<br />
⎛ b ⎞ ⎛ I ⎞<br />
= ⎜ ⎟ = 164,24 ≥<br />
⎜ ⎟<br />
⎝ ⎠ ⎝ ⎠<br />
3<br />
2.1 sl.<br />
p<br />
3<br />
t<br />
p<br />
I<br />
b<br />
p<br />
= 3,265<br />
On suppose que <strong>le</strong>s raidisseurs transversaux des cadres de contreventement bordant la semel<strong>le</strong><br />
inférieure sont rigides, d’où il vient :<br />
b<br />
t<br />
p<br />
p<br />
6500<br />
= = 86.667 < 31 ε ( t ) p<br />
k τ .<br />
75<br />
η<br />
p<br />
= 314,01<br />
Il n’est donc pas nécessaire de vérifier la résistance de la semel<strong>le</strong> vis-à-vis du voi<strong>le</strong>ment par<br />
cisail<strong>le</strong>ment. On peut donc en conclure qu’il n’y a pas de voi<strong>le</strong>ment global de la semel<strong>le</strong> inférieure dû au<br />
cisail<strong>le</strong>ment.<br />
⇒τ Ed,max /2 = 24,388 MPa ≤ τ<br />
τ<br />
Ed ,max<br />
/ 2<br />
⇒η3<br />
= = 0,119 ≤ 1<br />
τ<br />
Rd<br />
Rd<br />
η f<br />
y<br />
( t<br />
p<br />
)<br />
= = 204.697 MPa (avec η = 1.2)<br />
γ 3<br />
M 1<br />
Vérification de la résistance à l’effort tranchant dans <strong>le</strong>s sous-panneaux de la semel<strong>le</strong> inférieure<br />
Les raidisseurs longitudinaux sont supposés être rigides. Ils délimitent <strong>le</strong>s sous-panneaux de la semel<strong>le</strong><br />
inférieure, de dimensions a w = 2500 mm et b sub = 500 mm. Chacun de ces sous-panneaux doit être<br />
vérifié pour la résistance au cisail<strong>le</strong>ment. On ne fait ici la vérification que pour <strong>le</strong> sous-panneau <strong>le</strong> plus<br />
chargé, c’’est-à-dire celui à la jonction avec l’âme du caisson, dans <strong>le</strong>quel la contrainte moyenne de<br />
cisail<strong>le</strong>ment vaut :<br />
τ<br />
Ed<br />
( τ<br />
Ed. t. bf<br />
−τ<br />
Ed ,max ) bsub<br />
( − )<br />
2 4.853 48.776 500 2<br />
= τ<br />
Ed ,max<br />
+ = 48.776 + = 45,398 MPa<br />
b 2 6500 2<br />
p<br />
aw<br />
D’après l’Annexe A3 de l’EN1993-1-5, pour un coefficient d’aspect α<br />
sub<br />
= = 5 ≥ 1, <strong>le</strong> coefficient de<br />
bsub<br />
voi<strong>le</strong>ment par cisail<strong>le</strong>ment s’obtient avec la relation suivante :<br />
k<br />
=<br />
⎛ b<br />
5.34 + 4<br />
⎞<br />
+ k =<br />
⎝ ⎠<br />
sub<br />
τ . p ⎜ ⎟ τ st.<br />
sub<br />
aw<br />
2<br />
5.5 où k τ st. sub<br />
= 0<br />
193