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Application des règles Eurocodes
Les raidisseurs transversaux des cadres de contrevantement bordant la semelle inférieure à proximité
de l’appui P3 sont supposés être rigides.
b
t
sub
p
500 31
= = 6.667 < ε ( t
p ) k τ .
75 η
sub
= 51,517
Il n’est donc pas nécessaire de vérifier la résistance au voilement par cisaillement des sous-panneaux.
Il n’y a donc pas de risque de voilement local des sous-panneaux de la semelle inférieure.
⇒τ Ed = 45,398 MPa ≤ τ
,
τ
η = = 0,22 ≤ 1
Ed
⇒ 3
τ
b,
Rd
b Rd
η f
y
( t
p
)
= = 204,697 MPa (avec η = 1.2)
γ 3
M 1
La résistance à l’effort trenchant est vérifiée.
3.2.3.9 Interaction entre le moment et l’effort tranchant
3.2.3.9.1 Interaction M-V dans les âmes du caisson
La section à vérifier est située à une distance h w /2 = 2,266 m de l’appui intermédiaire P3. Dans cette
section, les sollicitations sont : M Ed = -670,49 MNm et V Ed = 18,932 MN (avec l’inclination de l’âme).
V
Ed
η
3
= = 0,914 ≥ 0,5
Vbw,
Rd
L’interaction M-V doit se vérifier à l’aide du critère suivant dans les âmes :
⎡ M ⎤
f , Rd
η
[ ] 2
1
+ ⎢1 − ⎥ 2η
3
−1 ≤1
⎢⎣
M
pl,
Rd ⎥⎦
si
M
M
Ed f , Rd
η
1
= ≥
M
Pl, Rd
M
Pl,
Rd
Le moment résistant plastique de la section ainsi que le moment résistant plastique des semelles
seules, sont calculés à partir des sections efficaces des semelles, en considérant aussi bien l’effet du
traînage de cisaillement que celui du voilement de plaque.
L’âme est tendue dans sa partie supérieure et comprimée dans sa partie inférieure. Pour calculer M f,Rd ,
la position de l’Axe Neutre Plastique (ANP) est déterminé comme suit :
• Résistance plastique de la semelle inférieure :
κ
Na. bf
= ⎡n ⎡
st
tst f
yd
( tst. w)( b2. eff
2 b3. eff
) t
p
f
yd
( t
p
)( b1. eff
bsub. eff
) ⎤ ρc t
p
f
yd
( t
p
)(0.2 m bsub.
eff
) ⎤
⎣ ⎣
+ + + ⎦ + +
⎦
βult
=
= 181,359 MN
• Résistance plastique des deux semelles supérieures 1 :
( )
N a.tf.1 := 2× b tf.1 × t tf.1 × f yd t tf.1 = 94.5 MN
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