Télécharger gratuitement le guide (partie I) - cticm
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Application des règ<strong>le</strong>s Eurocodes<br />
La résistance à l’effort tranchant est donnée par l'expression V Rd = min (V b,Rd ; V pl,a,Rd ), dans laquel<strong>le</strong> :<br />
2<br />
χw f<br />
ywhwtw bf t<br />
f<br />
f ⎛ ⎛<br />
yf M ⎞ ⎞<br />
Ed<br />
Vb , Rd<br />
= Vbw, Rd<br />
+ Vbf , Rd<br />
= + ⎜1− ⎟<br />
3γ<br />
cγ<br />
M 1<br />
M 1<br />
⎜ ⎜ M ⎟<br />
⎝ f , Rd ⎠ ⎟<br />
⎝<br />
⎠<br />
η f<br />
yw<br />
Vpl , a,<br />
Rd<br />
= hwtw<br />
= 10,582 MN<br />
3γ<br />
M 0<br />
η f<br />
ywh t<br />
≤<br />
3γ<br />
w w<br />
M 1<br />
= 9.62 MN<br />
où η = 1,2 pour <strong>le</strong>s nuances d'acier allant jusqu'à S460 comprise.<br />
• Contribution de l’âme V bw,Rd<br />
χw f<br />
ywhwtw<br />
Vbw , Rd<br />
=<br />
3<br />
γ<br />
M 1<br />
Les raidisseurs verticaux situés au niveau des cadres d'entretoisement transversaux qui<br />
délimitent <strong>le</strong> panneau d'âme situé dans la travée P1–P2, sont supposés rigides (à vérifier selon<br />
la Section 9 de l'EN1993-1-5). Ils sont éga<strong>le</strong>ment espacés d'une distance a = 8,333 m.<br />
k τ<br />
= 0 car il n’y a pas de raidisseurs longitudinaux<br />
st<br />
a h<br />
w<br />
= 3,219 ≥ 1 donc :<br />
hw<br />
λw<br />
= = 1,66 ≥ 1,08<br />
37.4t<br />
ε<br />
w<br />
w<br />
k τ<br />
1.37<br />
⇒ χ = = 0,58<br />
V<br />
w<br />
bw,<br />
Rd<br />
( 0.7 + λw<br />
)<br />
χw f<br />
ywhwtw<br />
= = 4,653 MN<br />
3γ<br />
M 1<br />
k<br />
τ<br />
⎛ hw<br />
⎞<br />
= 5.34 + 4⎜<br />
⎟ + kτ<br />
st<br />
= 5,726<br />
⎝ a ⎠<br />
2<br />
• Contribution des semel<strong>le</strong>s V bf,Rd<br />
V<br />
bf , Rd<br />
2<br />
2<br />
bf t<br />
f<br />
f ⎛ ⎛<br />
yf M ⎞ ⎞<br />
Ed<br />
= ⎜1− ⎟<br />
cγ<br />
M1 ⎜ ⎜ M ⎟<br />
⎝ f , Rd ⎠ ⎟<br />
⎝<br />
⎠<br />
Les va<strong>le</strong>urs b f et t f sont cel<strong>le</strong>s de la semel<strong>le</strong> qui assure la plus faib<strong>le</strong> résistance axia<strong>le</strong>, b f étant<br />
prise au maximum éga<strong>le</strong> à 15εt f de chaque côté de l'âme.<br />
La semel<strong>le</strong> inférieure de la section transversa<strong>le</strong> est une section en acier seul tandis que la<br />
semel<strong>le</strong> supérieure est une section mixte (section acier + béton). Les formu<strong>le</strong>s pour <strong>le</strong> calcul de<br />
V bf,Rd doivent norma<strong>le</strong>ment être utilisées avec <strong>le</strong>s propriétés de la semel<strong>le</strong> inférieure.<br />
La résistance à la f<strong>le</strong>xion plastique de calcul M f,Rd de la section transversa<strong>le</strong> composée des<br />
semel<strong>le</strong>s seu<strong>le</strong>s doit norma<strong>le</strong>ment être calculée en premier. La va<strong>le</strong>ur de M f,Rd est calculée<br />
comme M pl,Rd mais en négligeant la contribution de l'âme.<br />
Pour <strong>le</strong> calcul de M f,Rd , la position de l'Axe Neutre Plastique (PNA) est déterminée en utilisant la<br />
même méthode que dans <strong>le</strong> paragraphe 3.1.2.4). On a ici :<br />
N abf + N atf + N sl = 25,77 MN > N cur = 7,14 MN<br />
et N abf + N atf + N sl = 25,77 MN < N cur + N clur = 31,535 MN<br />
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