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On montre alors aisément :
σ abfl ≤
σ atf2l ≥
σ atf1l ≥
σ atfu ≥
σ sreinf ≥
f
f
f
f
yd
yd
yd
yd
f
f
y
( t
p
)
( t
p
) = = 325 MPa ⇒ η 1, abfl = 1.087 > 1.0
γ
M 0
f
y
( ttf
.2
)
( ttf
.2)
= = 315 MPa ⇒ η 1, atfl = 0.914 < 1.0
γ
M 0
f
y
( ttf
.1)
( ttf
.1)
= = 315 MPa ⇒ η 1, atfl = 0.962 < 1.0
γ
M 0
f
y
( ttf
.1)
( ttf
.1)
= = 315 MPa ⇒ η 1, atfl = 1.015 > 1.0
γ
f
M 0
sk
sd
= = 434.783 MPa ⇒ η 1, s.reinf = 0.335 < 1.0
γ
s
Application des règles Eurocodes
La section efficace du caisson mixte a été vérifiée ici avec le moment de flexion calculé au droit de
l’appui P3. La contrainte dans la semelle inférieure est trop élevée (η 1 > 1,0) ainsi que celle dans la
semelle supérieure. Cependant, on trouverait une valeur inférieure en effectuant la vérification à la
distance d = min[0,4 a ; 0,5 hw] de l’appui P3. De plus, la contrainte peut aussi être vérifiée dans le plan
moyen de la semelle (où elle est inférieure à la contrainte sur la fibre extrême). De la sorte, on pourrait
probablement obtenir une contrainte inférieure à la contrainte limite.
Il est à noter que la présente vérification de la résistance à la flexion ne prend pas en compte dans les
calculs la présence de raidisseur d’âme, car celui-ci n’est pas continu.
3.2.3.8 Vérification de la résistance à l’effort tranchant
3.2.3.8.1 Effort tranchant dans l’âme des caissons
Le caisson est raidi transversalement des deux côtés de l’appui intermédiaire P3 (a w = 2.5 m).
Panneau d’âme raidi
Pour évaluer le coefficient de voilement par cisaillement du panneau d’âme complet, l’inertie de flexion
du raidisseur d’âme doit être calculé conformément à la Figure 5.3 de l’EN1993-1-5. Or :
ε
( t )
t
15
w w
= 0,334m ≥
b1. st.
w
= 0,25 m
2
Donc, la position de l’axe neutre élastique du raidisseur d’âme, en considérant une largeur d’âme de
ε t t de part et d’autre du raidisseur, se détermine ainsi :
( )
15
w w
z
st.
w
tw + hst . w ⎛ tw
⎞
2hst . wtst. v. w
+ b2. st. wtst. w
hst . w
2
⎜ +
2
⎟
=
⎝ ⎠
= 0,111 m
2h t + b t + 2 × 15 t t + b t
( ε ( ) )
st. w st. v. w 2. st. w st. w w w 1. st.
w w
L’inertie de flexion du raidisseur d’âme est alors :
⎡t h h ⎤
I I b t h z ⎢ t h z ⎥ t t b t z
⎣ 12 2 ⎦
3
2 st. v. w st. w st.
w 2 2
st. w
=
sl. w
=
2. st. w st. w( st. w
−
st. w) + 2 +
st. w st. w( −
st. w) + [ 2× 15 ε( w)
w
+
1. st. w]
w st.
w
= 1,215.10 -3 m 4
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