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Application des règles Eurocodes
3.2.3.3 Sollicitations
Les sollicitations obtenues avec le modèle de calcul aux ELU, après l’analyse globale tenant compte
des zones fissurées (voir paragraphe 2.4.2.6.2) et respectant le phasage de construction, agissant
dans la section caisson, sont les suivantes (cf. Figures 2-36 et 2-37) :
M Ed = 2.-369.889 MNm = -739,778 MNm (section complète)
V Ed = 2.16.617 MN = 33,234 MN (section complète)
VEd
et VEd . proj
= = 20,165 MN dans chaque âme, après prise en compte de son inclination.
2cos( θ )
2 w
où
12 − bp
θw
= a tan( ) = 0,602 = 34,509°
2h
La contrainte maximale aux ELS dans la nappe supérieure d’armatures dans les zones fissurées
(moment négatif) est donnée par l’analyse globale :
σ
sup. reinf
= -144,598 MPa
Le moment de flexion M c,Ed agissant sur la section mixte (partie acier et armatures) est :
M
c,
Ed
σ
sup. reinf
Itot
= = -321,654 MNm
h + t − c − z
slab ur na
Le moment de flexion M a,Ed agissant sur la partie acier seule est :
M = M − M = -739.778 MNm - (-321.654 MNm) = - 418.124 MNm
a, Ed Ed c,
Ed
Donc, le moment de flexion M Ed est la somme du moment M a,Ed = -418,124 MNm agissant sur la partie
acier seule (quand la poutre se comporte comme une poutre non mixte, avant le coulage du segment
de dalle béton incluant la section étudiée) et du moment M c,Ed = -321,654 MNm agissant sur toute la
section mixte (partie acier et armatures).
3.2.3.4 Propriétés mécaniques de la section brute
Les propriétés mécaniques de la section en caisson mixte (acier et armatures) sont les suivantes :
• Aire :
×( ) ( ) t w.h
( ) × ( ) ( ) t p
×⎡⎣ ⎤⎦
A tot := A s.ur + A s.lr + 2 b tf.1 × t tf.1 + b tf.2 × t tf.2 + 2 h − t tf.1 − t tf.2 − t p × + A st.w
+ n st × t st × b 2 + 2×
b 3 + t p b 1 + b sub + b sub + 0.2m ×
⎡⎣
⎤⎦
...
A tot = 1.532 m 2
• Moment statique :
( )
S na := A tsur × h + t slab − c ur + A tslr h + c lr ...
⎡ ⎛ t tf.1 ⎞ ⎛ t tf.2 ⎞⎤ + 2×⎢ b tf.1 × t tf.1 × ⎜ h − ⎟⎠ + b
⎝ 2 tf.2 × t tf.2 ×⎜ h − t tf.1 − ⎟⎠ ⎥⎦ ...
⎣ ⎝ 2
⎡
( h − t tf.1 − t tf.2 − t p ) h − t tf.1 − t tf.2 + t p
+ 2 ( h − t tf.1 − t tf.2 − t p ) × t w.h × + A
2
st.w ×
2
+ n st × t st × b 2 + 2×
b 3 + t p b 1 + b sub + b sub + 0.2m × × ⎤⎦ z sl.1
⎡⎣
× ( )
×⎢ ⎣
⎤ ⎥⎦
⎡⎣
S na = 3.081×
m 3
( )
× ( )
⎤⎦
( ) t p
...
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