Télécharger gratuitement le guide (partie I) - cticm
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Application des règ<strong>le</strong>s Eurocodes<br />
Les discontinuités observées dans ces courbes d'enveloppe correspondent aux sections transversa<strong>le</strong>s<br />
d'extrémité des segments de coulage de la dal<strong>le</strong> et aux sections transversa<strong>le</strong>s dans <strong>le</strong>squel<strong>le</strong>s<br />
l'épaisseur des tô<strong>le</strong>s d’acier change. Bien que <strong>le</strong> moment fléchissant soit égal à zéro dans <strong>le</strong>s sections<br />
transversa<strong>le</strong>s situées aux extrémités du tablier, <strong>le</strong>s contraintes de traction correspondantes ne <strong>le</strong> sont<br />
pas car <strong>le</strong>urs va<strong>le</strong>urs comprennent <strong>le</strong>s contraintes auto-équilibrées dues au retrait (appelées « effets<br />
primaires » ou « effets isostatiques » dans l'EN1994-2).<br />
En termes pratiques, ceci donne :<br />
• Pour <strong>le</strong> pont bipoutre :<br />
o<br />
o<br />
une zone fissurée autour de P1 qui commence à l'abscisse x = 47,5 m (soit 5,0% pour la<br />
longueur fissurée dans la travée d'extrémité gauche) et qui finit à l'abscisse x = 53,0 m (soit<br />
5,0% pour la longueur fissurée dans la travée centra<strong>le</strong>) ;<br />
une zone fissurée autour de P2 qui commence à l'abscisse x = 109,1 m (soit 1,5% pour la<br />
longueur fissurée dans la travée centra<strong>le</strong>) et qui finit à l'abscisse x = 112 m (soit 4,0% pour<br />
la longueur fissurée dans la travée d'extrémité droite).<br />
• Pour <strong>le</strong> pont à poutre-caisson :<br />
o<br />
o<br />
o<br />
o<br />
une zone fissurée autour de P1 qui commence à l'abscisse x = 83,1 m (soit 7,7 % pour la<br />
longueur fissurée dans la travée d'extrémité gauche) et qui finit à l'abscisse x = 98,1 m (soit<br />
6,7 % pour la longueur fissurée dans la travée centra<strong>le</strong>);<br />
une zone fissurée autour de P2 qui commence à l'abscisse x = 183,5 m (soit 22,1 % pour la<br />
longueur fissurée dans la travée centra<strong>le</strong>) et qui finit à l'abscisse x = 217,8 m (soit 6,5 %<br />
pour la longueur fissurée dans la travée centra<strong>le</strong>).<br />
une zone fissurée autour de P3 qui commence à l'abscisse x = 304,1 m (soit 21,6 % pour la<br />
longueur fissurée dans la travée centra<strong>le</strong>) et qui finit à l'abscisse x = 338,8 m (soit 7,3 %<br />
pour la longueur fissurée dans la travée centra<strong>le</strong>).<br />
une zone fissurée autour de P3 qui commence à l'abscisse x = 444,4 m (soit 4,7 % pour la<br />
longueur fissurée dans la travée centra<strong>le</strong>) et qui finit à l'abscisse x = 457,8 m (soit 8,7 %<br />
pour la longueur fissurée dans la travée d'extrémité droite).<br />
La plupart de ces zones fissurées sont inférieures à 15% des longueurs de travées, comme cela aurait<br />
été directement pris en compte en utilisant la méthode simplifiée alternative de l'EN 1994-2.<br />
El<strong>le</strong>s sont dissymétriques en raison du choix effectué pour l'ordre de coulage des segments de dal<strong>le</strong><br />
(voir <strong>le</strong>s Figures 2.5 et 2.11).<br />
2.4.2.4 Retrait et zones fissurées<br />
Au cours de la deuxième étape de l'analyse globa<strong>le</strong>, <strong>le</strong>s zones fissurées modifient l'introduction du<br />
retrait du béton dans <strong>le</strong> modè<strong>le</strong> numérique.<br />
En fait, l'effet isostatique (ou « primaire ») du retrait (N b = E cm .ε cs .A b qui est appliqué au centre de<br />
gravité de la dal<strong>le</strong> en béton) n'est plus appliqué dans <strong>le</strong>s sections transversa<strong>le</strong>s situées dans <strong>le</strong>s zones<br />
fissurées situées autour des appuis internes (EN1994-2, 5.4.2.2 (8)).<br />
L'effet « hyperstatique » ou « secondaire » du retrait est fina<strong>le</strong>ment pris en compte comme la différence<br />
entre <strong>le</strong>s sollicitations calculées dans la poutre continue par l'analyse linéaire élastique sous l'action des<br />
effets isostatiques du retrait, et <strong>le</strong>s effets isostatiques eux-mêmes (cf. Figure 2.29).<br />
2.4.2.5 Organisation des calculs de l’analyse globa<strong>le</strong><br />
La Figure 2-28 montre la séquence utilisée pour <strong>le</strong>s calculs de la f<strong>le</strong>xion longitudina<strong>le</strong> dans l'exemp<strong>le</strong>.<br />
El<strong>le</strong> comprend notamment <strong>le</strong>s changements de propriétés de section transversa<strong>le</strong> se produisant dans<br />
<strong>le</strong>s sections transversa<strong>le</strong>s à la suite de l'introduction successive des cas de charge dans <strong>le</strong> modè<strong>le</strong> en<br />
fonction des phases de construction adoptées.<br />
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