упругой анизотропией. Известно, что серебро полностью растворяется в медив твердом состоянии; оно обладает аналогичной решеткой с параметром4,077 · 10 −4 мкм.При холодном волочении или прокатке зерна меди дробятся на мелкиеучастки. При .больших обжатиях образуется предпочтительная ориентациятаких осколков. При этом временное сопротивление σ В и твердость H медиповышаются, относительное удлинение после разрыва δ снижается. Послерекристаллизационного отжига при 500…600 °С создается мелкозернистаяравноосная структура, восстанавливаются пластические свойства меди [2].Для мощных турбогенераторов механическая прочность чисто медныхобмоток оказалась недостаточной [3]. Уже при подъеме частоты вращенияхолодного ротора до 2000 об/мин роторные проводники полностью защемляютсяпод действием центробежных сил от ряда проводников, расположенныхв тех же пазах ротора, но ближе к его оси [4]. Максимальные напряженияразвиваются в торцах ротора. С учетом принятых допущений напряжениясжатия в опасном сечении проводника определяются по формуле( ) k ( − dCk) − dCkσ − =1 21 2 3 ,a − dCгде a – ширина, d C – диаметр отверстия в проводнике, k 1 , k 2 , k 3 – константы,определяемые данными ротора.Пря нагреве обмотки током до рабочей температуры в витках появляютсятемпературные напряжения сжатия, особенно у дна паза. Если они превышаютпредел текучести, то после снятия нагрузки с генератора в соответствующейзоне обмотки возникают остаточные деформации. Процесс повторяетсяпри каждом цикле пуск-нагрев-снятие нагрузки (особенно при остановах).Остаточные деформации сжатия суммируются, и укорочение можетпривести к замыканию витков обмотки ротора, что повышает вибрацию турбоагрегата.Возможно и разрушение материала обмотки.Ввиду этого в мощных турбогенераторах применяют обмотку из меди,легированной серебром. Сравнительные данные приведены в табл. 1 [5].Таблица 1 – Некоторые характеристики медных сплавов для роторных обмотокСостав сплава σ Т , МПа δ, % ρ, Ом · мм 2 /мБез присадки серебра 60…80 35…40 0,0175С присадкой серебра 170 35 0,0182Примечание: σ Т – предел текучести, ρ – электрическое сопротивление. Отметим, чтореальнее было бы сопоставление не по σ Т , а по условному предел текучести σ 0,2 – см.далее.Некоторые фирмы для экономии применяют медь, легированную кадмиемCd. Он кристаллизуется в гексагональной системе, температура плавленияtom= 321 °С. При внесении 0,8…1 % Cd значение σ В возрастает почтиISSN 2078-9130. Вісник НТУ «ХПІ». 2012. № 55 (961) 159
втрое, ρ ≈ 90 % ρ Cu [2].Целью работы является изучение вопросов, прямо или через технологиюсвязанных с прочностью обмоток. Сюда относится статистический анализсдаточных механических характеристик и их сопоставление с существующиминормами. Исследовался характер деформации в упругой зоне. Рассмотренаструктура материалов обмоток.Указанный подход позволяет применить кумулятивную модель отказовв оценке надежности роторной обмотки турбогенераторов с жидкостным охлаждением[6].Вопросы технологии и структуры. Технология слитков для последующейпрессовки или проката проводниковой меди с присадкой серебравполне устойчива. Принята технология полунепрерывного литья в кристаллизатор,чем снижается вероятность усадочных раковин и рассеянной пористостив слитке. Этот способ литья обеспечивает соблюдение норм по примесям[7]. Химсостав слитка практически повторяется в прокате.Этой технологии, как и технологии изготовления проводников, предшествовалоисследование гаммы сплавов меди с серебром в лабораторных условиях.Сплавы были шихтованы на содержание серебра 0,03; 0,06; 0,08,0,10 %, они прокатывались на Ø 4,75 мм, отжигались и потом тянулись напроволоку Ø 4,63 мм.Значения ρ сплавов практически одинаковы (0,0176…0,0179Ом · мм 2 /м), зависимость ρ от процента Ag немонотонна.Механические свойства определялись на образцах из проволоки Ø 4,63мм как в нагартованном (с 5 % наклепом), так и в отожженном состоянии.Отжиг производился при температурах: 150, 200, 250, 300, 400 и 500 °С втечение 1 часа, то есть до и после рекристаллизации.Испытание механических свойств производилось при разных температурах,начиная с комнатной и кончая 200 °С. Образцы перед испытанием нагревалисьс печью до нужной температуры, выдерживались при ней 15 минути затем подвергались разрыву. Механические свойства исследуемых сплавовблизки:σ Т = 205…253 МПа; σ В = 220±29 МПа; δ = 36±6 %.Зависимость механических свойств от процента Ag немонотонна. Во всехобразцах под микроскопом видна однородная β-фаза, причем в нагартованномматериале она имеет мелкозернистое равноосное строение, которое сохраняетсяи после отжига при температурах: 150, 200, 250 °С в течение 1 часа.Не обнаружено также роста зерна и при 72-х часовой выдержке образцовпри 250 °С. Этим и объясняется сохранение сплавами механическихсвойств в тех пределах, в каких они были до отжига. Отжиг при более высокихтемпературах, например при 500 °С, сказался на структуре уже послечасовой выдержки. Зерна стали заметно крупнее. В соответствии с этим σ Встало таким же, как для полностью отожженной меди (219…226 МПа), δ дос-160 ISSN 2078-9130. Вісник НТУ «ХПІ». 2012. № 55 (961)
- Page 1 and 2:
ISSN 2078-9130ВІСНИКНАЦІ
- Page 3:
Вісник Національно
- Page 6 and 7:
принят кандидатом
- Page 9 and 10:
А. М. Журавлевой и О.
- Page 11 and 12:
ции (1976 г.), орденом
- Page 13 and 14:
ук.- Х.: 1955. - 12 с. 4. Бо
- Page 15 and 16:
следующие формулы:
- Page 18 and 19:
m+ 1 tε ω+( ) ( ) .1 0,5∫ gmt
- Page 20 and 21:
ты количества движ
- Page 22 and 23:
туды импульсов U с ,
- Page 24 and 25:
напряжения на конд
- Page 26 and 27:
напряжений построе
- Page 28 and 29:
∂ u 1ε ij= u i j+ u j i+ u k iu,
- Page 30 and 31:
сти (6) выбираем зна
- Page 32 and 33:
Введение. Одним из
- Page 34 and 35:
∂ψ ∂ψx y ∂ψ ∂ψψ xy = +
- Page 36 and 37:
На рис. 2, а показано
- Page 38 and 39:
c = 10 5 Н/м (кривая 5) е
- Page 40 and 41:
которой величина н
- Page 42 and 43:
Рисунок 11 - Одиннад
- Page 44 and 45:
симметричной конст
- Page 46 and 47:
Рисунок 24 - Третий в
- Page 48 and 49:
Рисунок 36 - Шестой в
- Page 50 and 51:
Рисунок 48 - Девятый
- Page 52 and 53:
Рисунок 60 - Двенадц
- Page 54 and 55:
Рисунок 72 - Пятнадц
- Page 56 and 57:
variables functions and ANSYS. By t
- Page 58 and 59:
числения были повт
- Page 60 and 61:
Ψ - угол между осью x
- Page 62 and 63:
Вычисление микро н
- Page 64 and 65:
Табл. 4 и 5 показываю
- Page 66 and 67:
вен разности двух д
- Page 68 and 69:
безопасную работу
- Page 70 and 71:
Из предыдущего опы
- Page 72 and 73:
Однако, изменения т
- Page 74 and 75:
УДК 539.1С. Н. ИСАКОВ,
- Page 76 and 77:
абРисунок 1 - График
- Page 78 and 79:
k1 = -0,1; k2 = 8,0167; k3 = -13,75
- Page 80 and 81:
Рисунок 5 - Распреде
- Page 82 and 83:
УДК 519:539:534С.В. КРАСН
- Page 84 and 85:
жидкости. Схема при
- Page 86 and 87:
Максимальные велич
- Page 88 and 89:
2( x,t)∂ uu( x,t)= 0, = 0 при
- Page 90 and 91:
Тогда для изображе
- Page 92 and 93:
УДК 539.3О. О. ЛАРІН, к
- Page 94 and 95:
Рисунок 1 - Схема ко
- Page 96 and 97:
Під час досліджень
- Page 98 and 99:
Окрім СКЗ вібропри
- Page 100 and 101:
Список литературы:
- Page 102 and 103:
стях деформации (пр
- Page 104 and 105:
гдеcrεij - тензор ско
- Page 106 and 107:
абРисунок 5 - Перера
- Page 108 and 109:
Выводы. Для изучени
- Page 110 and 111: нутого образца. В с
- Page 112 and 113: pгде εi- интенсивнос
- Page 114 and 115: = H11εr + H12ε θ ;θ H ε 21 r+
- Page 116 and 117: Кинетический закон
- Page 118 and 119: личение давления а
- Page 120 and 121: Особенности модели
- Page 122 and 123: расчетных точек в э
- Page 124 and 125: сеточной дискретиз
- Page 126 and 127: Рисунок 4 - Поперечн
- Page 128 and 129: абРисунок 8 - Амплит
- Page 130 and 131: ции такого вида пол
- Page 132 and 133: моделирующих навес
- Page 134 and 135: J Ψ + c ϕazy∗2⎡ 1my + byy+ c
- Page 136 and 137: Структурная схема
- Page 138 and 139: ключить влияние ве
- Page 140 and 141: Общие соотношения
- Page 142 and 143: Колебания прямоуго
- Page 144 and 145: s K - положительные к
- Page 146 and 147: 2 ⎧ 4G( 0,0, − sK) = f2( δ )
- Page 148 and 149: ленном крае пласти
- Page 150 and 151: чия жесткого тела н
- Page 152 and 153: Чтобы определить н
- Page 154 and 155: ( n+1)1εK= arctg, (21)( n)χ ⎡*
- Page 156 and 157: Рисунок 1 - Графики
- Page 158 and 159: С целью дальнейшей
- Page 162 and 163: тигло 56 %, а σ Т упал
- Page 164 and 165: УДК 539.3С. Ю. СОТРИХИ
- Page 166 and 167: Рисунок 2 - Блок-схе
- Page 168 and 169: УДК 539.1А. В. СТЕПУК,
- Page 170 and 171: сти деформирования
- Page 172 and 173: УДК 534.1:539.3А. Н. ШУПИ
- Page 174 and 175: Рассмотрим цилиндр
- Page 176 and 177: Рисунок 2 - Кристалл
- Page 178 and 179: стержни отжигались
- Page 180 and 181: с. 12. Шупиков А. Н. Не
- Page 182 and 183: - неравномерность п
- Page 184 and 185: Меридиональное сеч
- Page 186 and 187: Рисунок 4 - Расчетны
- Page 188 and 189: ЗМІСТКедровская О.
- Page 190: НАУКОВЕ ВИДАННЯВІС