More documents

Recommendations

Info

Меридиональное сечение ротора с разбивкой на конечные элементыприводится на рис. 2.Проведены расчетные исследования кинетики напряженно-деформированногосостояния ротора для 300 тысяч часов эксплуатации турбины. В случае,когда разность пределов текучести Δσ 02 на диаметрально противоположныхсторонах ротора составляет 20 МПа, окружная неравномерность скоростиползучести в районе первой ступени при стационарном режиме работытурбины (T = 500 °C, σ = 150 МПа) достигает значения ε max ij/ ε min ij= 1,153.Рассматривались также и несколько других вариантов окружной неравномерностисвойств материала (табл. 2).Рисунок 2 – Расчетная схема ротораТаблица 2 – Варианты расчета ротораВариант Δσ 02 , МПа k ε max ij/ij1 20 0,071 1,1532 10 0,036 1,0753 5 0,018 1,037ε minРисунок 3 – Расчетные значения максимальных прогибов РСД и РВДтурбины К-300-240ISSN 2078-9130. Вісник НТУ «ХПІ». 2012. № 55 (961) 183
Изменение максимального прогиба ротора со временем приводится нарис. 3. Сплошными линиями обозначается прогиб рассматриваемого ротора врайоне расточки между первой и второй ступенью.Даже при незначительной окружной неравномерности ползучести, вызваннойразличием пределов текучести Δσ 02 = 5 МПа, прогиб ротора за 150тыс. часов эксплуатации турбины может достичь 0,032 мм и превысить допустимоезначение (обозначенное на графиках пунктирной горизонтальнойлинией u доп ). При большей окружной неравномерности недопустимый прогибдостигается раньше.Здесь же штрихпунктирными линиями приводятся максимальные прогибыРВД этой турбины на расточке в районе регулирующей ступени длярассматриваемых реальных значений окружной неравномерности ползучестиматериала, выполненные по предложенной в работе [9] расчетной схеме.Прогибы РВД развиваются несколько медленнее, чем искривления РСД, ночерез 150 - 200 тыс. часов также превышают допустимые значения.Следует отметить, что результаты, полученные с предполагаемыми [9](Δσ 02 = 6, 14, 28 МПа) и реальными (Δσ 02 = 5, 10, 20 МПа) значениями окружнойнеравномерности ползучести материала качественно совпадают; приэтом стрела прогрессирующего искривления ротора пропорциональна величинеокружной неравномерности ползучести материала.Сравнение результатов численного анализа и обследований прогибовроторов. На рис. 4 сплошными линиями приводятся результаты выполненныхранее численных исследований прогибов РСД турбины Т-250/300-240 с предполагаемымизначениями окружной неравномерности ползучести материала. Онисоответствуют пределам текучести, отличающимся на противоположных сторонахротора на 6, 14, 28 МПа [10]. За 150 тыс. часов работы турбоагрегата прогибыротора достигают 0,07 мм (при Δσ 02 = 6 МПа), 0,18 мм (при Δσ 02 = 14 МПа) и0,35 мм (при Δσ 02 = 28 МПа) и превосходят допустимое значение.На этом же рисунке точками показаны значения прогибов РСД-1 (данныеобследований во время ремонтов) эксплуатировавшихся турбин Т-250/300-240 ТЭЦ-22 Мосэнерго [2]. Значения прогибов роторов после их длительнойэксплуатации соответствуют расчетным значениям при окружнойнеравномерности предела текучести 6 – 14 МПа.Таким образом, проведенные численные исследования искривления РСДи РВД паровых турбин на основе экспериментальных данных об окружнойнеоднородности механических свойств роторных сталей показали, что неравномерностьползучести стали в окружном направлении в зоне высоких температурвносит существенный вклад в неосесимметричное деформированиеэксплуатирующихся роторов паровых турбин.Для однотипных роторов полученные расчетные значения прогибов сучетом окружной неоднородности свойств ползучести согласуются с результатамиобследований работавших роторов.184 ISSN 2078-9130. Вісник НТУ «ХПІ». 2012. № 55 (961)
Page 1 and 2:
ISSN 2078-9130ВІСНИКНАЦІ
Page 3:
Вісник Національно
Page 6 and 7:
принят кандидатом
Page 9 and 10:
А. М. Журавлевой и О.
Page 11 and 12:
ции (1976 г.), орденом
Page 13 and 14:
ук.- Х.: 1955. - 12 с. 4. Бо
Page 15 and 16:
следующие формулы:
Page 18 and 19:
m+ 1 tε ω+( ) ( ) .1 0,5∫ gmt
Page 20 and 21:
ты количества движ
Page 22 and 23:
туды импульсов U с ,
Page 24 and 25:
напряжения на конд
Page 26 and 27:
напряжений построе
Page 28 and 29:
∂ u 1ε ij= u i j+ u j i+ u k iu,
Page 30 and 31:
сти (6) выбираем зна
Page 32 and 33:
Введение. Одним из
Page 34 and 35:
∂ψ ∂ψx y ∂ψ ∂ψψ xy = +
Page 36 and 37:
На рис. 2, а показано
Page 38 and 39:
c = 10 5 Н/м (кривая 5) е
Page 40 and 41:
которой величина н
Page 42 and 43:
Рисунок 11 - Одиннад
Page 44 and 45:
симметричной конст
Page 46 and 47:
Рисунок 24 - Третий в
Page 48 and 49:
Рисунок 36 - Шестой в
Page 50 and 51:
Рисунок 48 - Девятый
Page 52 and 53:
Рисунок 60 - Двенадц
Page 54 and 55:
Рисунок 72 - Пятнадц
Page 56 and 57:
variables functions and ANSYS. By t
Page 58 and 59:
числения были повт
Page 60 and 61:
Ψ - угол между осью x
Page 62 and 63:
Вычисление микро н
Page 64 and 65:
Табл. 4 и 5 показываю
Page 66 and 67:
вен разности двух д
Page 68 and 69:
безопасную работу
Page 70 and 71:
Из предыдущего опы
Page 72 and 73:
Однако, изменения т
Page 74 and 75:
УДК 539.1С. Н. ИСАКОВ,
Page 76 and 77:
абРисунок 1 - График
Page 78 and 79:
k1 = -0,1; k2 = 8,0167; k3 = -13,75
Page 80 and 81:
Рисунок 5 - Распреде
Page 82 and 83:
УДК 519:539:534С.В. КРАСН
Page 84 and 85:
жидкости. Схема при
Page 86 and 87:
Максимальные велич
Page 88 and 89:
2( x,t)∂ uu( x,t)= 0, = 0 при
Page 90 and 91:
Тогда для изображе
Page 92 and 93:
УДК 539.3О. О. ЛАРІН, к
Page 94 and 95:
Рисунок 1 - Схема ко
Page 96 and 97:
Під час досліджень
Page 98 and 99:
Окрім СКЗ вібропри
Page 100 and 101:
Список литературы:
Page 102 and 103:
стях деформации (пр
Page 104 and 105:
гдеcrεij - тензор ско
Page 106 and 107:
абРисунок 5 - Перера
Page 108 and 109:
Выводы. Для изучени
Page 110 and 111:
нутого образца. В с
Page 112 and 113:
pгде εi- интенсивнос
Page 114 and 115:
= H11εr + H12ε θ ;θ H ε 21 r+
Page 116 and 117:
Кинетический закон
Page 118 and 119:
личение давления а
Page 120 and 121:
Особенности модели
Page 122 and 123:
расчетных точек в э
Page 124 and 125:
сеточной дискретиз
Page 126 and 127:
Рисунок 4 - Поперечн
Page 128 and 129:
абРисунок 8 - Амплит
Page 130 and 131:
ции такого вида пол
Page 132 and 133:
моделирующих навес
Page 134 and 135: J Ψ + c ϕazy∗2⎡ 1my + byy+ c
Page 136 and 137: Структурная схема
Page 138 and 139: ключить влияние ве
Page 140 and 141: Общие соотношения
Page 142 and 143: Колебания прямоуго
Page 144 and 145: s K - положительные к
Page 146 and 147: 2 ⎧ 4G( 0,0, − sK) = f2( δ )
Page 148 and 149: ленном крае пласти
Page 150 and 151: чия жесткого тела н
Page 152 and 153: Чтобы определить н
Page 154 and 155: ( n+1)1εK= arctg, (21)( n)χ ⎡*
Page 156 and 157: Рисунок 1 - Графики
Page 158 and 159: С целью дальнейшей
Page 160 and 161: упругой анизотропи
Page 162 and 163: тигло 56 %, а σ Т упал
Page 164 and 165: УДК 539.3С. Ю. СОТРИХИ
Page 166 and 167: Рисунок 2 - Блок-схе
Page 168 and 169: УДК 539.1А. В. СТЕПУК,
Page 170 and 171: сти деформирования
Page 172 and 173: УДК 534.1:539.3А. Н. ШУПИ
Page 174 and 175: Рассмотрим цилиндр
Page 176 and 177: Рисунок 2 - Кристалл
Page 178 and 179: стержни отжигались
Page 180 and 181: с. 12. Шупиков А. Н. Не
Page 182 and 183: - неравномерность п
Page 186 and 187: Рисунок 4 - Расчетны
Page 188 and 189: ЗМІСТКедровская О.
Page 190: НАУКОВЕ ВИДАННЯВІС
show all

55'2012 - ÐÐ°ÑÐºÐ¾Ð²Ð¾-ÑÐµÑ Ð½ÑÑÐ½Ð° Ð±ÑÐ±Ð»ÑÐ¾ÑÐµÐºÐ° ÐÐ¢Ð£ "Ð¥ÐÐ" - ÐÐ°ÑÑÐ¾Ð½Ð°Ð»ÑÐ½Ð¸Ð¹ ...

You also want an ePaper? Increase the reach of your titles

Delete template?

Save as template?

55'2012 - ÐÐ°ÑÐºÐ¾Ð²Ð¾-ÑÐµÑÐ½ÑÑÐ½Ð° Ð±ÑÐ±Ð»ÑÐ¾ÑÐµÐºÐ° ÐÐ¢Ð£ "Ð¥ÐÐ" - ÐÐ°ÑÑÐ¾Ð½Ð°Ð»ÑÐ½Ð¸Ð¹ ...