Рисунок 2 – Кристаллографические плоскости сапфираУравнения движения. Уравнение движения стержня и граничные условияполучены с помощью вариационного принципа Остроградского-Гамильтона [11, 12]. Уравнение движения имеет вид22∂ w ∂ wφ − ρ = P(t), (12)2 2∂x∂t3где w = w( x 3, t)– искомая функция перемещений стержня.На концах стержня должны быть заданы значения перемещений w илипродольных деформаций ∂ w ∂z.Кроме того, уравнения движения необходимо дополнить начальнымиусловиямиt = 0 , w = w0, w = w0.Теоретическое значение скорости волны деформаций. Из уравнения (12)следует, что скорость волны деформаций равнаV = φ ρ . (13)Подставив выражения (10), (11) в зависимость (13), получим значенияскоростей волн деформаций для рассматриваемых случаев:22A13A33−φ A11+ A12С-ориентация – V = =≈ 10724 м/с; (14)ρ ρ22A12A11−φ A11+ A13А-ориентация – V = =≈ 10124 м/с. (15)ρ ρISSN 2078-9130. Вісник НТУ «ХПІ». 2012. № 55 (961) 175
Эксперимент. Целью экспериментальных исследований было зафиксироватьскорость волны деформаций в сапфировом стержне. Экспериментальныеисследования процесса распространения волн в сапфире при ударе проведенына базе метода динамического широкополосного тензометрирования[12]. На стержень вблизи концов стержня наклеивались тензодатчики дляфиксации деформаций в продольном направлении (рис. 3). При ударе по концустержня возникает волна деформаций, которая распространяется вдольстержня и вызывает его деформацию, которая и фиксируется тензодатчиками.Отличие времени начала деформаций на различных датчиках и известноерасстояние между ними позволяет установить скорость волны.Рисунок 3 – Стержень с тензодатчикамиИзмерение деформаций проводится по мостовой схеме. Четверть мостанаходится в измерительной части, четверть – в калибровочной, а оставшаясяполовина – в тензоусилителе. Тензоусилитель работает по принципу амплитудноймодуляции с несущей частотой 1000 кГц. Для минимизации тока визмерительной диагонали мост подстраивается по активной и реактивнойсоставляющим сопротивления. Непосредственно перед испытанием, послебалансировки канала усиления, проводится его градуировка, то есть устанавливаетсязависимость ε = ε(U), где U – электрическое напряжение сигнала,регистрируемого аналого-цифровым преобразователем (АЦП).Сигналы с тензодатчиков, наклеенных на образец, поступают на тензометрическийусилитель, а затем на АЦП, где проводится оцифровка регистрируемогосигнала с заданной частотой, после чего сигнал записывается накомпьютер. В качестве АЦП использовались четырехканальные преобразователиЕ-2010.Стержень устанавливался вертикально на стенде. Один конец стержняжестко закреплялся в специальной сборной пятке из органического стекла.Нагружение осуществлялось путем сбрасывания на образец с высоты 1,5 мстального цилиндрического ударника с закругленным сферическим концом.Параметры ударника: масса – 76,78 г, длина – 47 мм, диаметр 16 мм.Сапфировые стержни. В экспериментальных исследованиях использовалисьсапфировые стержни А- и С-ориентации оптического качества диаметром19 мм. Стержень А-ориентации имел длину 560 мм, а С-ориентации –550 мм. Стержни были выращены методом Степанова из чистой (99,995 %основного вещества) шихты фирмы RSA (Франция) на ростовых установках«Кристалл-606» в среде особо чистого аргона [13]. После выращивания176 ISSN 2078-9130. Вісник НТУ «ХПІ». 2012. № 55 (961)
- Page 1 and 2:
ISSN 2078-9130ВІСНИКНАЦІ
- Page 3:
Вісник Національно
- Page 6 and 7:
принят кандидатом
- Page 9 and 10:
А. М. Журавлевой и О.
- Page 11 and 12:
ции (1976 г.), орденом
- Page 13 and 14:
ук.- Х.: 1955. - 12 с. 4. Бо
- Page 15 and 16:
следующие формулы:
- Page 18 and 19:
m+ 1 tε ω+( ) ( ) .1 0,5∫ gmt
- Page 20 and 21:
ты количества движ
- Page 22 and 23:
туды импульсов U с ,
- Page 24 and 25:
напряжения на конд
- Page 26 and 27:
напряжений построе
- Page 28 and 29:
∂ u 1ε ij= u i j+ u j i+ u k iu,
- Page 30 and 31:
сти (6) выбираем зна
- Page 32 and 33:
Введение. Одним из
- Page 34 and 35:
∂ψ ∂ψx y ∂ψ ∂ψψ xy = +
- Page 36 and 37:
На рис. 2, а показано
- Page 38 and 39:
c = 10 5 Н/м (кривая 5) е
- Page 40 and 41:
которой величина н
- Page 42 and 43:
Рисунок 11 - Одиннад
- Page 44 and 45:
симметричной конст
- Page 46 and 47:
Рисунок 24 - Третий в
- Page 48 and 49:
Рисунок 36 - Шестой в
- Page 50 and 51:
Рисунок 48 - Девятый
- Page 52 and 53:
Рисунок 60 - Двенадц
- Page 54 and 55:
Рисунок 72 - Пятнадц
- Page 56 and 57:
variables functions and ANSYS. By t
- Page 58 and 59:
числения были повт
- Page 60 and 61:
Ψ - угол между осью x
- Page 62 and 63:
Вычисление микро н
- Page 64 and 65:
Табл. 4 и 5 показываю
- Page 66 and 67:
вен разности двух д
- Page 68 and 69:
безопасную работу
- Page 70 and 71:
Из предыдущего опы
- Page 72 and 73:
Однако, изменения т
- Page 74 and 75:
УДК 539.1С. Н. ИСАКОВ,
- Page 76 and 77:
абРисунок 1 - График
- Page 78 and 79:
k1 = -0,1; k2 = 8,0167; k3 = -13,75
- Page 80 and 81:
Рисунок 5 - Распреде
- Page 82 and 83:
УДК 519:539:534С.В. КРАСН
- Page 84 and 85:
жидкости. Схема при
- Page 86 and 87:
Максимальные велич
- Page 88 and 89:
2( x,t)∂ uu( x,t)= 0, = 0 при
- Page 90 and 91:
Тогда для изображе
- Page 92 and 93:
УДК 539.3О. О. ЛАРІН, к
- Page 94 and 95:
Рисунок 1 - Схема ко
- Page 96 and 97:
Під час досліджень
- Page 98 and 99:
Окрім СКЗ вібропри
- Page 100 and 101:
Список литературы:
- Page 102 and 103:
стях деформации (пр
- Page 104 and 105:
гдеcrεij - тензор ско
- Page 106 and 107:
абРисунок 5 - Перера
- Page 108 and 109:
Выводы. Для изучени
- Page 110 and 111:
нутого образца. В с
- Page 112 and 113:
pгде εi- интенсивнос
- Page 114 and 115:
= H11εr + H12ε θ ;θ H ε 21 r+
- Page 116 and 117:
Кинетический закон
- Page 118 and 119:
личение давления а
- Page 120 and 121:
Особенности модели
- Page 122 and 123:
расчетных точек в э
- Page 124 and 125:
сеточной дискретиз
- Page 126 and 127: Рисунок 4 - Поперечн
- Page 128 and 129: абРисунок 8 - Амплит
- Page 130 and 131: ции такого вида пол
- Page 132 and 133: моделирующих навес
- Page 134 and 135: J Ψ + c ϕazy∗2⎡ 1my + byy+ c
- Page 136 and 137: Структурная схема
- Page 138 and 139: ключить влияние ве
- Page 140 and 141: Общие соотношения
- Page 142 and 143: Колебания прямоуго
- Page 144 and 145: s K - положительные к
- Page 146 and 147: 2 ⎧ 4G( 0,0, − sK) = f2( δ )
- Page 148 and 149: ленном крае пласти
- Page 150 and 151: чия жесткого тела н
- Page 152 and 153: Чтобы определить н
- Page 154 and 155: ( n+1)1εK= arctg, (21)( n)χ ⎡*
- Page 156 and 157: Рисунок 1 - Графики
- Page 158 and 159: С целью дальнейшей
- Page 160 and 161: упругой анизотропи
- Page 162 and 163: тигло 56 %, а σ Т упал
- Page 164 and 165: УДК 539.3С. Ю. СОТРИХИ
- Page 166 and 167: Рисунок 2 - Блок-схе
- Page 168 and 169: УДК 539.1А. В. СТЕПУК,
- Page 170 and 171: сти деформирования
- Page 172 and 173: УДК 534.1:539.3А. Н. ШУПИ
- Page 174 and 175: Рассмотрим цилиндр
- Page 178 and 179: стержни отжигались
- Page 180 and 181: с. 12. Шупиков А. Н. Не
- Page 182 and 183: - неравномерность п
- Page 184 and 185: Меридиональное сеч
- Page 186 and 187: Рисунок 4 - Расчетны
- Page 188 and 189: ЗМІСТКедровская О.
- Page 190: НАУКОВЕ ВИДАННЯВІС