тигло 56 %, а σ Т упал до 20…40 МПа. Речь вдет о переходе температуры рекристаллизации.В настоящее время диапазон 0,03…0,10 % Ag сохранился во всех техническихусловиях на турбогенераторные роторные сплавы.Роторные проводники квадратного сечения для турбогенераторов с частотойвращения n = 3000 об/мин изготавливаются из аналогичного сплаваCu + 0,03…0,10 % Ag. Технологический процесс предусматривает нагревслитков в печи, горячее прессование, травление и 2 стадии волочения с вытяжкой.Для турбогенераторов с частотой вращения ротора n = 1500 об/минприменяются прямоугольные проводники. В отличие от квадратных труб,здесь предусматривается холодный прокат, а затем отжиг в течение 1 часа,травление и волочение с вытяжкой на готовую трубу [8].Известно, что кристаллическая структура металла при холодной прокаткеменяется. При очень сильном наклепе образуется ячеистая структура, скапливаютсядислокации и дефекты решетки, возникает текстура; соответственноизменяются физические, механические и коррозионные характеристики.Такие процессы, как возврат, рекристаллизация, рост зерен, снижают упрочнение,полученное за счет наклепа при прокатке, и приближают металл кравновесному состоянию. Прокатка использована для создания желаемойструктуры, текстуры, размера зерен и состояния поверхности.Исследование механических свойств. В соответствии со стандартамии техническими условиями (ТУ) подлежат определению на образцах следующиемеханические характеристики проводниковой меди: временное сопротивлениеσ В , МПа – напряжение, соответствующее наибольшей нагрузке,предшествующей разрушению образца; предел текучести условный σ 0,2 , МПа– напряжение, при котором остаточное удлинение достигает 0,2 % длиныучастка образца, удлинение которого принимается в расчет при определенииуказанной характеристики.По ТУ требуется, чтобы σ 0,2 ≥ 170 МПа. Факультативно определялисьтакже значения σ В . Оказалось 72 годных образца.Результаты обработки методами прикладной статистики сведены в табл.2. Значения σ 0,2 и σ В распределяются по нормальному закону при уровне значимостикритерия q = 10 %. Сопоставление этих данных с нормами позволяетсчитать их вполне удовлетворительными.Таблица 2 – Статистические характеристики механических свойств роторной медиИсследуемыехарактеристики (x)n x x max x min m 0 x S Sxσ 0,2 71 211 240 190 215 13,6 1,6σ В 72 241 255 230 245 6,06 0,71Примечание: n – число данных, x – среднее арифметическое (выборочное среднее)значение величины, m 0 x – мода x, S – несмещенная оценка для среднего квадратичногоотклонения.ISSN 2078-9130. Вісник НТУ «ХПІ». 2012. № 55 (961) 161
Наличие нормального закона распределения для σ 0,2 и σ В позволяет применитьметоды теории надежности к роторным обмоткам турбогенераторованалогично [6, 9].О проекте стандарта на роторную медь. Сравнение технических условийна роторные проводники для генераторов с жидкостным охлаждениемпроизводства различных отечественных предприятий выявляет существенныеразличия этих нормативов. В частности, лишь одно предприятие требуеттрубы поставлять выправленными, притом на наружной поверхности не допускаютсяинородные включения, следы коррозии; на внутренней – не допускаютсякоксующийся остаток от смазки, чешуйчатость, складки.Имеются серьезные различия по геометрии и механическим свойствам.Так, другое предприятие нормирует вместо σ 0,2 величину σ В , факультативнуюв иных ТУ.Ввиду изложенных различий в технических условиях и учитывая большуюзагрузку станов холодного проката, целесообразно стандартизироватьроторную проводниковую медь, уменьшив число ее типоразмеров. Тогдапоявится техническая возможность сконцентрировать ее производство наодном-двух металлургических предприятиях.Ранее показано, что зависимость механических свойств σ Т , σ В и δ, а такжесопротивления ρ от процента Ag немонотонна. Содержание Ag на уровне0,03…0,10 % устанавливалось в период освоения сплава около 50 лет назад,когда распределение Ag по слитку было недостаточно равномерным. Современноекачество литья позволяет снизить эту величину до 0,03…0,05 %, чтоследует отразить в предполагаемом стандарте.Выводы. Установлен нормальный закон распределения механическихсвойств для проводникового сплава турбогенераторных роторов. Показанавозможность снижения уровня присадки серебра в этом сплаве.Перспективы данного исследования – применить к роторным обмоткамметоды теории надежности, разработать стандарт на роторную медь, а такжерассмотреть возможность замены серебра кадмием.Список литературы: 1. Станиславский Л.Я., Гаврилов Л.Г., Остерник Э.С. Вибрационная надежностьтурбогенераторов. – М.: 1985. – 240 с. 2. Болховитинов Н.Ф. Металловедение и термическаяобработка. – М.: 1961. – 464 с. 3. Турбогенераторы. Расчет и конструкция. – Л.: 1967. –722 с. 4. Кади-Оглы И.А. Анализ механических напряжений в полых проводниках обмотки крупныхгенераторов // Турбо- и гидрогенераторы большой мощности. Сб. науч. тр., 1969. – С. 189-201. 5. Технология крупного электромашиностроения. В 3-х ч. Ч. 1. Турбогенераторы. – М.-Л.:1966. – 335 с. 6. Остерник Э.С. О механических параметрах для оценки надежности турбогенераторов// Вестник НТУ «ХПИ». Сб. науч. тр. Тем. выпуск «Динамика и прочность машин». – №52. – 2011. – С. 142-156. 7. Курдюмов А.В., Пикунов М.В., Чурсин В.М. Литейное производствоцветных и редких металлов. – М.: 1972. – 496 с. 8. Чувашов Ю.Н., Богданов Н.Т., Соловьев О.П. идр. Новые процессы и оборудование для производства труб из цветных металлов и сплавов. – М.:1972. – 44 с. 9. Остерник Э.С. О стохастической модели статора турбогенератора // Вестник НТУ«ХПИ». Сб. науч. тр. Тем. выпуск «Динамика и прочность машин». – № 22. – 2007. – С. 135-147.Поступила в редколлегию 20.09.2012.162 ISSN 2078-9130. Вісник НТУ «ХПІ». 2012. № 55 (961)
- Page 1 and 2:
ISSN 2078-9130ВІСНИКНАЦІ
- Page 3:
Вісник Національно
- Page 6 and 7:
принят кандидатом
- Page 9 and 10:
А. М. Журавлевой и О.
- Page 11 and 12:
ции (1976 г.), орденом
- Page 13 and 14:
ук.- Х.: 1955. - 12 с. 4. Бо
- Page 15 and 16:
следующие формулы:
- Page 18 and 19:
m+ 1 tε ω+( ) ( ) .1 0,5∫ gmt
- Page 20 and 21:
ты количества движ
- Page 22 and 23:
туды импульсов U с ,
- Page 24 and 25:
напряжения на конд
- Page 26 and 27:
напряжений построе
- Page 28 and 29:
∂ u 1ε ij= u i j+ u j i+ u k iu,
- Page 30 and 31:
сти (6) выбираем зна
- Page 32 and 33:
Введение. Одним из
- Page 34 and 35:
∂ψ ∂ψx y ∂ψ ∂ψψ xy = +
- Page 36 and 37:
На рис. 2, а показано
- Page 38 and 39:
c = 10 5 Н/м (кривая 5) е
- Page 40 and 41:
которой величина н
- Page 42 and 43:
Рисунок 11 - Одиннад
- Page 44 and 45:
симметричной конст
- Page 46 and 47:
Рисунок 24 - Третий в
- Page 48 and 49:
Рисунок 36 - Шестой в
- Page 50 and 51:
Рисунок 48 - Девятый
- Page 52 and 53:
Рисунок 60 - Двенадц
- Page 54 and 55:
Рисунок 72 - Пятнадц
- Page 56 and 57:
variables functions and ANSYS. By t
- Page 58 and 59:
числения были повт
- Page 60 and 61:
Ψ - угол между осью x
- Page 62 and 63:
Вычисление микро н
- Page 64 and 65:
Табл. 4 и 5 показываю
- Page 66 and 67:
вен разности двух д
- Page 68 and 69:
безопасную работу
- Page 70 and 71:
Из предыдущего опы
- Page 72 and 73:
Однако, изменения т
- Page 74 and 75:
УДК 539.1С. Н. ИСАКОВ,
- Page 76 and 77:
абРисунок 1 - График
- Page 78 and 79:
k1 = -0,1; k2 = 8,0167; k3 = -13,75
- Page 80 and 81:
Рисунок 5 - Распреде
- Page 82 and 83:
УДК 519:539:534С.В. КРАСН
- Page 84 and 85:
жидкости. Схема при
- Page 86 and 87:
Максимальные велич
- Page 88 and 89:
2( x,t)∂ uu( x,t)= 0, = 0 при
- Page 90 and 91:
Тогда для изображе
- Page 92 and 93:
УДК 539.3О. О. ЛАРІН, к
- Page 94 and 95:
Рисунок 1 - Схема ко
- Page 96 and 97:
Під час досліджень
- Page 98 and 99:
Окрім СКЗ вібропри
- Page 100 and 101:
Список литературы:
- Page 102 and 103:
стях деформации (пр
- Page 104 and 105:
гдеcrεij - тензор ско
- Page 106 and 107:
абРисунок 5 - Перера
- Page 108 and 109:
Выводы. Для изучени
- Page 110 and 111:
нутого образца. В с
- Page 112 and 113: pгде εi- интенсивнос
- Page 114 and 115: = H11εr + H12ε θ ;θ H ε 21 r+
- Page 116 and 117: Кинетический закон
- Page 118 and 119: личение давления а
- Page 120 and 121: Особенности модели
- Page 122 and 123: расчетных точек в э
- Page 124 and 125: сеточной дискретиз
- Page 126 and 127: Рисунок 4 - Поперечн
- Page 128 and 129: абРисунок 8 - Амплит
- Page 130 and 131: ции такого вида пол
- Page 132 and 133: моделирующих навес
- Page 134 and 135: J Ψ + c ϕazy∗2⎡ 1my + byy+ c
- Page 136 and 137: Структурная схема
- Page 138 and 139: ключить влияние ве
- Page 140 and 141: Общие соотношения
- Page 142 and 143: Колебания прямоуго
- Page 144 and 145: s K - положительные к
- Page 146 and 147: 2 ⎧ 4G( 0,0, − sK) = f2( δ )
- Page 148 and 149: ленном крае пласти
- Page 150 and 151: чия жесткого тела н
- Page 152 and 153: Чтобы определить н
- Page 154 and 155: ( n+1)1εK= arctg, (21)( n)χ ⎡*
- Page 156 and 157: Рисунок 1 - Графики
- Page 158 and 159: С целью дальнейшей
- Page 160 and 161: упругой анизотропи
- Page 164 and 165: УДК 539.3С. Ю. СОТРИХИ
- Page 166 and 167: Рисунок 2 - Блок-схе
- Page 168 and 169: УДК 539.1А. В. СТЕПУК,
- Page 170 and 171: сти деформирования
- Page 172 and 173: УДК 534.1:539.3А. Н. ШУПИ
- Page 174 and 175: Рассмотрим цилиндр
- Page 176 and 177: Рисунок 2 - Кристалл
- Page 178 and 179: стержни отжигались
- Page 180 and 181: с. 12. Шупиков А. Н. Не
- Page 182 and 183: - неравномерность п
- Page 184 and 185: Меридиональное сеч
- Page 186 and 187: Рисунок 4 - Расчетны
- Page 188 and 189: ЗМІСТКедровская О.
- Page 190: НАУКОВЕ ВИДАННЯВІС