Рассмотрим цилиндрический стержень из однородного материала с произвольнойформой анизотропии. Один конец стержня жестко закреплен вопоре, а на второй действуют усилия, равнодействующая P которых параллельнаоси стержня. Введем начало системы координат в центре тяжести сечениязакрепленного конца стержня, ось Ox 3 направим вдоль стержня, а направлениеосей Ox 1 , Ox 2 выбираем произвольно (рис. 1).Если ввести предположение, что усилия на концах стержня распределеныравномерно, то граничное условие на незакрепленном конце стержня имеет видPp33= , (1)Sгде S – площадь сечения стержня.Если длина стержня значительно больше характерного размера поперечногосечения, а боковые поверхности свободны от нагрузок, то можносчитать, что напряжения вдоль стержня удовлетворяют условиям [3]p11= p22= p12= p13= p23= 0 . (2)Связь между напряжениями p ik и деформациями ε lm для тела общего видаанизотропии [3, 8] имеет видpik = C iklmεlm, (3)где C iklm – тензор модулей упругости 4 ранга.При повороте осей тензор преобразуется по формулам [8]Ci′ k′l′m′= αi′pαk′qαl′rαm′sCpqrs,где α ′ = cos( x′⋅ x ) – направляющие косинусы.i pipВыражение (3) можно представить в более компактном виде [3, 8]:⎛ p11⎞ ⎛ A11A12A13A14A15A16⎞⎛ε11⎞⎜ ⎟ ⎜⎟⎜⎟⎜ p22⎟ ⎜ A12A22A23A24A25A26⎟⎜ε22 ⎟⎜p⎟ ⎜⎟⎜ε⎟⎜33A⎟ = ⎜31A32A33A34A35A36⎟⎜33⎟ , (4)⎜ p23⎟ ⎜ A41A42A43A44A45A46⎟⎜ε23⎟⎜ ⎟ ⎜⎟⎜⎟⎜ p13⎟ ⎜ A51A52A53A54A55A56⎟⎜ε13⎟⎝ p12⎠ ⎝ A61A62A63A64A65A66⎠⎝ε12⎠где A ij – сокращенное обозначение тензора упругости, введенное Фохтом [8].Для рассматриваемого случая продольного нагружения стержня, учитываяформулы (2) в выражении (4), получим, что деформации стержня должныудовлетворять условиям⎛ A11A12A14A15A16⎞⎛ε11⎞ ⎛ A13⎞⎜⎟⎜⎟ ⎜ ⎟⎜ A12A22A24A25A26⎟⎜ε22 ⎟ ⎜ A23⎟⎜A41A⎟42A44A45A⎟⎜⎜46ε⎟23= − A43ε33, (5)⎜⎟⎜⎟ ⎜ ⎟⎜ A51A52A54A55A56⎟⎜ε13⎟ ⎜ A53⎟⎜⎟⎜⎟ ⎜ ⎟⎝ A61A62A64A65A66⎠⎝ε12⎠ ⎝ A63⎠ISSN 2078-9130. Вісник НТУ «ХПІ». 2012. № 55 (961) 173
p33= A31ε11+ A32ε22+ A33ε33+ A34ε23+ A35ε13+ A36ε12. (6)Решение системы (5) может быть представлено в виде⎛ ε11⎞ ⎛ ξ1⎞⎜ ⎟ ⎜ ⎟⎜ε22⎟ ⎜ξ2⎟⎜ε⎟ ⎜ ⎟23= ξ4⋅ε⎜33, (7)⎜ ⎟ ⎟⎜ ε13⎟ ⎜ξ5⎟⎜ ⎟ ⎜ ⎟⎝ ε12⎠ ⎝ξ6⎠где ξ i – константы.Напряжения p 33 (6), учитывая (7), можно представить в видеp33= ε33( A31ξ1+ A32ξ2+ A33+ A34ξ4+ A35ξ5+ A36ξ6) = φε33, (8)где φ = A 31ξ1+ A32ξ2+ A33+ A34ξ4+ A35ξ5+ A36ξ6.Для гексагональной сингонии, характерной для сапфира, число независимыхупругих постоянных в выражении (4) равно 5 [3, 9]. Для случая, когдаось L 6 параллельна оси Ox 3 , зависимость между напряжениями и деформациями(4) приобретает вид⎛ p ⎞⎛ A11A12A130 0 0 ⎞11 ⎜⎟⎛ε11⎞⎜ ⎟⎜ ⎟⎜ p ⎜ A12A11A130 0 0 ⎟22 ⎟⎜ε22⎟⎜⎜⎟p⎟ A13A13A330 0 0 ⎜ε⎟⎜33⎟⎜⎟=⎜33⎟⎜ ⎟⎜ 0 0 0 A440 0 ⎟ . (9)p23⎜ε⎟⎜ ⎟⎜⎟23⎜ ⎟⎜ p ⎟⎜ 0 0 0 0 A44013⎟⎜ ε13⎟⎜A11− A12⎟⎝ p12⎠ 0 0 0 0 0⎝ ε12⎝2 ⎠⎠Значения упругих констант сапфира: A 11 = 496 ГПа, A 12 = 164 ГПа,A 13 = 115 ГПа, A 33 = 498 ГПа, A 44 = 148 ГПа [1].Рассмотрим сапфировые стержни с двумя ориентациями кристаллографическихплоскостей (рис. 2) [1, 10]. При С-ориентации ось L 6 параллельнаоси Ox 3 , при А-ориентации – ось L 6 параллельна оси Ox 1 , а нормаль к плоскостиА параллельна оси Ox 3 (рис. 1). Для этих случаев можно получить простыеаналитические выражения для параметра φ , входящего в формулу (8):22A13при C-ориентации – φ = A33− , (10)A11+ A1222A12при А-ориентации – φ = A11− . (11)A11+ A13Значение параметра φ для более сложных случаев ориентации кристаллографическихосей проще всего получить численно, используя формулыпреобразования тензора упругости при повороте осей.174 ISSN 2078-9130. Вісник НТУ «ХПІ». 2012. № 55 (961)
- Page 1 and 2:
ISSN 2078-9130ВІСНИКНАЦІ
- Page 3:
Вісник Національно
- Page 6 and 7:
принят кандидатом
- Page 9 and 10:
А. М. Журавлевой и О.
- Page 11 and 12:
ции (1976 г.), орденом
- Page 13 and 14:
ук.- Х.: 1955. - 12 с. 4. Бо
- Page 15 and 16:
следующие формулы:
- Page 18 and 19:
m+ 1 tε ω+( ) ( ) .1 0,5∫ gmt
- Page 20 and 21:
ты количества движ
- Page 22 and 23:
туды импульсов U с ,
- Page 24 and 25:
напряжения на конд
- Page 26 and 27:
напряжений построе
- Page 28 and 29:
∂ u 1ε ij= u i j+ u j i+ u k iu,
- Page 30 and 31:
сти (6) выбираем зна
- Page 32 and 33:
Введение. Одним из
- Page 34 and 35:
∂ψ ∂ψx y ∂ψ ∂ψψ xy = +
- Page 36 and 37:
На рис. 2, а показано
- Page 38 and 39:
c = 10 5 Н/м (кривая 5) е
- Page 40 and 41:
которой величина н
- Page 42 and 43:
Рисунок 11 - Одиннад
- Page 44 and 45:
симметричной конст
- Page 46 and 47:
Рисунок 24 - Третий в
- Page 48 and 49:
Рисунок 36 - Шестой в
- Page 50 and 51:
Рисунок 48 - Девятый
- Page 52 and 53:
Рисунок 60 - Двенадц
- Page 54 and 55:
Рисунок 72 - Пятнадц
- Page 56 and 57:
variables functions and ANSYS. By t
- Page 58 and 59:
числения были повт
- Page 60 and 61:
Ψ - угол между осью x
- Page 62 and 63:
Вычисление микро н
- Page 64 and 65:
Табл. 4 и 5 показываю
- Page 66 and 67:
вен разности двух д
- Page 68 and 69:
безопасную работу
- Page 70 and 71:
Из предыдущего опы
- Page 72 and 73:
Однако, изменения т
- Page 74 and 75:
УДК 539.1С. Н. ИСАКОВ,
- Page 76 and 77:
абРисунок 1 - График
- Page 78 and 79:
k1 = -0,1; k2 = 8,0167; k3 = -13,75
- Page 80 and 81:
Рисунок 5 - Распреде
- Page 82 and 83:
УДК 519:539:534С.В. КРАСН
- Page 84 and 85:
жидкости. Схема при
- Page 86 and 87:
Максимальные велич
- Page 88 and 89:
2( x,t)∂ uu( x,t)= 0, = 0 при
- Page 90 and 91:
Тогда для изображе
- Page 92 and 93:
УДК 539.3О. О. ЛАРІН, к
- Page 94 and 95:
Рисунок 1 - Схема ко
- Page 96 and 97:
Під час досліджень
- Page 98 and 99:
Окрім СКЗ вібропри
- Page 100 and 101:
Список литературы:
- Page 102 and 103:
стях деформации (пр
- Page 104 and 105:
гдеcrεij - тензор ско
- Page 106 and 107:
абРисунок 5 - Перера
- Page 108 and 109:
Выводы. Для изучени
- Page 110 and 111:
нутого образца. В с
- Page 112 and 113:
pгде εi- интенсивнос
- Page 114 and 115:
= H11εr + H12ε θ ;θ H ε 21 r+
- Page 116 and 117:
Кинетический закон
- Page 118 and 119:
личение давления а
- Page 120 and 121:
Особенности модели
- Page 122 and 123:
расчетных точек в э
- Page 124 and 125: сеточной дискретиз
- Page 126 and 127: Рисунок 4 - Поперечн
- Page 128 and 129: абРисунок 8 - Амплит
- Page 130 and 131: ции такого вида пол
- Page 132 and 133: моделирующих навес
- Page 134 and 135: J Ψ + c ϕazy∗2⎡ 1my + byy+ c
- Page 136 and 137: Структурная схема
- Page 138 and 139: ключить влияние ве
- Page 140 and 141: Общие соотношения
- Page 142 and 143: Колебания прямоуго
- Page 144 and 145: s K - положительные к
- Page 146 and 147: 2 ⎧ 4G( 0,0, − sK) = f2( δ )
- Page 148 and 149: ленном крае пласти
- Page 150 and 151: чия жесткого тела н
- Page 152 and 153: Чтобы определить н
- Page 154 and 155: ( n+1)1εK= arctg, (21)( n)χ ⎡*
- Page 156 and 157: Рисунок 1 - Графики
- Page 158 and 159: С целью дальнейшей
- Page 160 and 161: упругой анизотропи
- Page 162 and 163: тигло 56 %, а σ Т упал
- Page 164 and 165: УДК 539.3С. Ю. СОТРИХИ
- Page 166 and 167: Рисунок 2 - Блок-схе
- Page 168 and 169: УДК 539.1А. В. СТЕПУК,
- Page 170 and 171: сти деформирования
- Page 172 and 173: УДК 534.1:539.3А. Н. ШУПИ
- Page 176 and 177: Рисунок 2 - Кристалл
- Page 178 and 179: стержни отжигались
- Page 180 and 181: с. 12. Шупиков А. Н. Не
- Page 182 and 183: - неравномерность п
- Page 184 and 185: Меридиональное сеч
- Page 186 and 187: Рисунок 4 - Расчетны
- Page 188 and 189: ЗМІСТКедровская О.
- Page 190: НАУКОВЕ ВИДАННЯВІС