Введение. Одним из способов «смягчения» импульсных и ударных нагрузокна пластинчатые элементы конструкций является использование различныхупругих или вязкоупругих устройств (дополнительный подпорок). Самым простыми дешевым видом дополнительных упругих подпорок являются пружины.Схема установки подпорок в виде винтовых пружин легко реализуется на практикеи при известном месте нагружения можно устанавливать дополнительнуюопору непосредственно под местом нагружения, тем самым значительно снижаяперемещения в защищаемом элементе конструкции.Как правило, моделирование наличия дополнительных опор осуществляетсяв одно- или многомассовых системах с конечным числом степенейсвободы. Пластинчатые элементы конструкций, контактирующие с пружинами,зачастую рассматриваются как недеформируемые тела. Чрезвычайноактуальна разработка простой и удобной математической модели для пластинчатыхэлементов конструкции в рамках механики деформируемого твердоготела.Отметим, что к настоящему времени хорошо исследованы колебаниямногопролетных балок с одной или несколькими дополнительными упругимиопорами. Упомянем некоторые работы, связанные с подпорками для упругодеформируемых элементов конструкций в виде балок. Например, в работе[1] рассмотрены многопролетные балки на упругих опорах при подвижнойнагрузке, задачи решаются с использованием метода Ньютона и итерационныхсхем для определения прогиба балки с учетом жесткости дополнительныхопор.В работе [2] представлены решения прямой и обратной задачи для балокс дополнительными опорами, причем влияние опор моделируется при помощинеизвестных сосредоточенных сил.В настоящей работе рассматриваются нестационарные колебания прямоугольнойпластины с упругой подпоркой. Для решения задачи удобно использоватьподход, аналогичный изложенному в [2], который заключается вследующем: воздействие дополнительной опоры на пластину моделируется ввиде неизвестной нестационарной силы, приложенной к пластине в местеустановки подпорки. Тогда задача сводится к идентификации этой неизвестнойнагрузки, которая определяется на базе теории интегральных уравненийВольтерра, что позволяет получить аналитико-численное решение без использованияитерационных схем.Постановка задачи. Механическая система состоит из прямоугольнойупругой изотропной пластины средней толщины шарнирно-опертой по еепериметру и сосредоточенной упругой подпорки, контактирующего с пластинойв некоторой точке (рис. 1). Считается, что пружина установлена ортогональносрединной плоскости пластины и шарнирно соединена с ее нижнейлицевой поверхностью, жесткость пружины постоянна, а сила сопротивленияпрямо пропорциональна перемещению:ISSN 2078-9130. Вісник НТУ «ХПІ». 2012. № 55 (961) 31
R( t)= c ⋅ wC( xC, yC, t),где c – коэффициент жесткости, Н/м.Рисунок 1 – Схема нагруженияНа пластину в некоторой точке воздействует поперечная импульсная нагрузкаP(t), вызывающая нестационарные колебания пластины с подпоркой.Требуется определить компоненты перемещения во времени точек пластины(прогибы и углы поворота нормали).При решении задачи предполагалось, что координаты точек приложениянагрузки и координаты установки дополнительной опоры произвольны (любыеточки, принадлежащие пластине и не лежащие на ее границе). Такжесчиталась известной величина коэффициента жесткости подпорки.Решение задачи. В рамках теории пластин С. П. Тимошенко системадифференциальных уравнений [3], которая с учетом соответствующих начальныхи граничных условий определяет решение, описывающее нестационарныедеформационные процессы в пластине с подпоркой, имеет вид:2⎧ 2∂ w⎪G'h(∇ w+ ψ xy ) = ρh− P(x,y,t)+ R(t)δ(x − x ) δ(− );2C y yC⎪∂t⎪222∂ ψ xy⎪ D∇ψ xy −G'h(ψ xy + ∇ w)= ρ⋅ I ;2⎨∂t(1)⎪2⎪D222∂ ϕxy[(1− ν)∇ ϕ + (1 + ν)∇ ψ ] − ' ( ϕ + ∇ ) = ρ⋅ ;⎪xy1 xy G h xy 1 w I22∂t⎪⎩w( xC, yC, t)= R(t)/c,где h – толщина пластины; G' = k'G; k' – коэффициент сдвига; I = h 3 /12; w –прогиб срединной плоскости пластины; ψ x , ψ y – углы поворота; ρ, E, ν – упругиепостоянные материала пластины; t – время,EhD = ;212 (1 − ν )32 ISSN 2078-9130. Вісник НТУ «ХПІ». 2012. № 55 (961)3
- Page 1 and 2: ISSN 2078-9130ВІСНИКНАЦІ
- Page 3: Вісник Національно
- Page 6 and 7: принят кандидатом
- Page 9 and 10: А. М. Журавлевой и О.
- Page 11 and 12: ции (1976 г.), орденом
- Page 13 and 14: ук.- Х.: 1955. - 12 с. 4. Бо
- Page 15 and 16: следующие формулы:
- Page 18 and 19: m+ 1 tε ω+( ) ( ) .1 0,5∫ gmt
- Page 20 and 21: ты количества движ
- Page 22 and 23: туды импульсов U с ,
- Page 24 and 25: напряжения на конд
- Page 26 and 27: напряжений построе
- Page 28 and 29: ∂ u 1ε ij= u i j+ u j i+ u k iu,
- Page 30 and 31: сти (6) выбираем зна
- Page 34 and 35: ∂ψ ∂ψx y ∂ψ ∂ψψ xy = +
- Page 36 and 37: На рис. 2, а показано
- Page 38 and 39: c = 10 5 Н/м (кривая 5) е
- Page 40 and 41: которой величина н
- Page 42 and 43: Рисунок 11 - Одиннад
- Page 44 and 45: симметричной конст
- Page 46 and 47: Рисунок 24 - Третий в
- Page 48 and 49: Рисунок 36 - Шестой в
- Page 50 and 51: Рисунок 48 - Девятый
- Page 52 and 53: Рисунок 60 - Двенадц
- Page 54 and 55: Рисунок 72 - Пятнадц
- Page 56 and 57: variables functions and ANSYS. By t
- Page 58 and 59: числения были повт
- Page 60 and 61: Ψ - угол между осью x
- Page 62 and 63: Вычисление микро н
- Page 64 and 65: Табл. 4 и 5 показываю
- Page 66 and 67: вен разности двух д
- Page 68 and 69: безопасную работу
- Page 70 and 71: Из предыдущего опы
- Page 72 and 73: Однако, изменения т
- Page 74 and 75: УДК 539.1С. Н. ИСАКОВ,
- Page 76 and 77: абРисунок 1 - График
- Page 78 and 79: k1 = -0,1; k2 = 8,0167; k3 = -13,75
- Page 80 and 81: Рисунок 5 - Распреде
- Page 82 and 83:
УДК 519:539:534С.В. КРАСН
- Page 84 and 85:
жидкости. Схема при
- Page 86 and 87:
Максимальные велич
- Page 88 and 89:
2( x,t)∂ uu( x,t)= 0, = 0 при
- Page 90 and 91:
Тогда для изображе
- Page 92 and 93:
УДК 539.3О. О. ЛАРІН, к
- Page 94 and 95:
Рисунок 1 - Схема ко
- Page 96 and 97:
Під час досліджень
- Page 98 and 99:
Окрім СКЗ вібропри
- Page 100 and 101:
Список литературы:
- Page 102 and 103:
стях деформации (пр
- Page 104 and 105:
гдеcrεij - тензор ско
- Page 106 and 107:
абРисунок 5 - Перера
- Page 108 and 109:
Выводы. Для изучени
- Page 110 and 111:
нутого образца. В с
- Page 112 and 113:
pгде εi- интенсивнос
- Page 114 and 115:
= H11εr + H12ε θ ;θ H ε 21 r+
- Page 116 and 117:
Кинетический закон
- Page 118 and 119:
личение давления а
- Page 120 and 121:
Особенности модели
- Page 122 and 123:
расчетных точек в э
- Page 124 and 125:
сеточной дискретиз
- Page 126 and 127:
Рисунок 4 - Поперечн
- Page 128 and 129:
абРисунок 8 - Амплит
- Page 130 and 131:
ции такого вида пол
- Page 132 and 133:
моделирующих навес
- Page 134 and 135:
J Ψ + c ϕazy∗2⎡ 1my + byy+ c
- Page 136 and 137:
Структурная схема
- Page 138 and 139:
ключить влияние ве
- Page 140 and 141:
Общие соотношения
- Page 142 and 143:
Колебания прямоуго
- Page 144 and 145:
s K - положительные к
- Page 146 and 147:
2 ⎧ 4G( 0,0, − sK) = f2( δ )
- Page 148 and 149:
ленном крае пласти
- Page 150 and 151:
чия жесткого тела н
- Page 152 and 153:
Чтобы определить н
- Page 154 and 155:
( n+1)1εK= arctg, (21)( n)χ ⎡*
- Page 156 and 157:
Рисунок 1 - Графики
- Page 158 and 159:
С целью дальнейшей
- Page 160 and 161:
упругой анизотропи
- Page 162 and 163:
тигло 56 %, а σ Т упал
- Page 164 and 165:
УДК 539.3С. Ю. СОТРИХИ
- Page 166 and 167:
Рисунок 2 - Блок-схе
- Page 168 and 169:
УДК 539.1А. В. СТЕПУК,
- Page 170 and 171:
сти деформирования
- Page 172 and 173:
УДК 534.1:539.3А. Н. ШУПИ
- Page 174 and 175:
Рассмотрим цилиндр
- Page 176 and 177:
Рисунок 2 - Кристалл
- Page 178 and 179:
стержни отжигались
- Page 180 and 181:
с. 12. Шупиков А. Н. Не
- Page 182 and 183:
- неравномерность п
- Page 184 and 185:
Меридиональное сеч
- Page 186 and 187:
Рисунок 4 - Расчетны
- Page 188 and 189:
ЗМІСТКедровская О.
- Page 190:
НАУКОВЕ ВИДАННЯВІС