55'2012 - Науково-Ñ‚ÐµÑ Ð½Ñ–Ñ‡Ð½Ð° бібліотека НТУ "ХПІ" - Національний ...

сти деформирования [1].σ = σ 0 [1+ (ε/γ) m ],где интенсивность напряжений σ определяется функцией структурныхсвойств материала Ф (размер зерен, кристаллическая решетка и проч.).Ф = [(σ/σ 0 ) – 1] 1/m ,где параметр m – степень структурной зависимости свойств материала.Однако возникновение конечных пластических деформаций в зонах нарабочей поверхности матрицы не должно приводить к недопустимому искажениюгеометрии изделия и к разрушению внутренней вставки матрицы.Результаты численного моделирования. Данная контактная упругопластическаякраевая задача с учетом трения численно была решена с помощьюМКЭ. Распределение контактных напряжений позволяет отследитьопасные зоны на рабочей поверхности матрицы с учетом предварительногонапряженного состояния, которое компенсирует напряжения, возникающиепод действием радиального давления деформируемой заготовки на стенкирабочей вставки. На рис. 2 приведены графики распределения компонентнапряжений вдоль внутренней рабочей вставки при различных вариантахрасчетной схемы: деформирования заготовки в упругой области; деформированиезаготовки в упруго-пластической области. Анализ полученных результатовпоказывает, что в зоне А наблюдается локальное влияние концентратора(выступ с резким изломом – острая точка), приводящее в совокупности сограничениями контактного взаимодействия к более заметному возрастаниюзначений компонент тензора напряжений [2].Рисунок 2 – Распределение радиальных напряжений вдоль поверхности рабочейвставки матрицыПроведенные расчеты показали, что в значительно большей степени напрочность всей матрицы оказывает влияние напряженно-деформированноеISSN 2078-9130. Вісник НТУ «ХПІ». 2012. № 55 (961) 169