Capítulo 1 Métodos de residuos ponderados Funciones de prueba ...
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4.3.3. Formulación a partir <strong>de</strong>l Principio <strong>de</strong> Mínima Energía Potencial Total<br />
La ventaja <strong>de</strong> utilizar este principio resi<strong>de</strong> en la fuerte interpretación física <strong>de</strong> la formulación<br />
resultante. En este aspecto resulta idéntica al método <strong>de</strong> Rayleigh-Ritz. Por otro lado <strong>de</strong>s<strong>de</strong> un<br />
punto <strong>de</strong> vista más general tiene el inconveniente <strong>de</strong> que requiere que exista un potencial expresado<br />
en función <strong>de</strong> los <strong>de</strong>splazamientos. Este potencial no existe si hay disipación, por ejemplo cuando<br />
el material no es elástico (y en consecuencia no se pue<strong>de</strong> escribir la energía interna <strong>de</strong> <strong>de</strong>formación<br />
en términos exclusivamente <strong>de</strong> los <strong>de</strong>splazamientos y se requiere conocer otras variables) o cuando<br />
las cargas <strong>de</strong>pen<strong>de</strong>n <strong>de</strong> la configuración (cargas seguidoras), vínculos unilaterales, problemas <strong>de</strong><br />
contacto con y sin fricción.<br />
En el presente problema la energía potencial total Π (u) se escribe para un material lineal<br />
elástico<br />
Π (u) = 1 2<br />
∫<br />
L<br />
EI<br />
Aplicando el principio <strong>de</strong> mínima tendremos:<br />
∫<br />
δΠ (u, δu) =<br />
L<br />
EI<br />
( ) d 2 2 ∫<br />
( L<br />
u<br />
dx − q(x)u dx −<br />
dx ¯M du<br />
2 L<br />
dx)]<br />
0<br />
( ) ( )<br />
d 2 u d 2 ∫<br />
( )] L<br />
δu<br />
dδu<br />
dx − q(x)δu dx − ¯M<br />
dx 2 dx 2 L<br />
dx<br />
0<br />
− ¯Qu ] L<br />
0<br />
− ¯Qδu ] L<br />
0 = 0<br />
Si comparamos esta expresión con el P.T.V. veremos que es la misma, la diferencia está en que<br />
aquí δu representa la 1ra variación <strong>de</strong> los <strong>de</strong>splazamientos, pero que formalmente <strong>de</strong>be satisfacer<br />
las mismas condiciones que un <strong>de</strong>splazamiento virtual, es <strong>de</strong>cir ser un <strong>de</strong>splazamiento incremental<br />
admisible.<br />
4.4. Elemento <strong>de</strong> barra articulada<br />
Los elementos estructurales <strong>de</strong> barras articuladas son los más sencillos. Son <strong>de</strong>s<strong>de</strong> el punto <strong>de</strong><br />
vista espacial bi o tridimensionales. Sin embargo <strong>de</strong>s<strong>de</strong> el punto <strong>de</strong> vista <strong>de</strong> la ecuación diferencial<br />
que gobierna su comportamiento son undimensionales, en el sentido <strong>de</strong> que <strong>de</strong>pen<strong>de</strong>n <strong>de</strong> una única<br />
coor<strong>de</strong>nada espacial (la longitud <strong>de</strong> arco a lo largo <strong>de</strong> su eje).<br />
Por otro lado, muchas veces resulta más sencillo calcular las matrices elementales <strong>de</strong> coeficientes<br />
(matrices <strong>de</strong> rigi<strong>de</strong>z) y los vectores elementales <strong>de</strong> términos in<strong>de</strong>pendientes respecto a un sistema<br />
coor<strong>de</strong>nado local o en función <strong>de</strong> un conjunto <strong>de</strong> variables locales. Posteriormente, el ensamble <strong>de</strong><br />
la matriz y vector elemental <strong>de</strong>ben llevarse a cabo sobre un sistema coor<strong>de</strong>nado común (global) a<br />
todos los elementos, lo que hace necesario referir matrices y vectores a este sistema global.<br />
Consi<strong>de</strong>remos entonces como <strong>de</strong>terminar la matriz <strong>de</strong> rigi<strong>de</strong>z <strong>de</strong> una barra <strong>de</strong> reticulado plano,<br />
para lo cual utilizaremos el principio <strong>de</strong> trabajos virtuales, en particular la matriz <strong>de</strong> rigi<strong>de</strong>z<br />
provendrá <strong>de</strong>l trabajo virtual interno, a<strong>de</strong>más como ejemplo mostraremos como ir introduciendo<br />
aquí la notación que se usa habitualmente en el método <strong>de</strong> elementos finitos al consi<strong>de</strong>rar elementos<br />
más complejos.<br />
Si se <strong>de</strong>fine un sistema local (¯x 1 , ¯x 2 ) (con una barra encima <strong>de</strong> la variable representaremos<br />
valores en el sistema local) en cada barra <strong>de</strong> forma que el eje <strong>de</strong> la barra coincida con la dirección<br />
¯x 1 , es posible calcular la longitud <strong>de</strong> la barra y su orientación respecto al sistema global en función<br />
<strong>de</strong> las coor<strong>de</strong>nadas <strong>de</strong> los nudos<br />
64<br />
L = [( x 2 − x 1) · (x 2 − x 1)] 1 2<br />
[ (x )<br />
2<br />
= 1 − x 1 2 ( ] 1<br />
1 + x<br />
2<br />
2 − x2) 1 2 2<br />
cos α = (x2 1 − x1 1 )<br />
L<br />
Los <strong>de</strong>splazamientos se interpolan en forma lineal<br />
sin α = (x2 2 − x1 2 )<br />
L