Nomenklatur - im ZESS
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4.2 Ein adaptives Kalman-Filter zur Lastschätzung<br />
wurden. Damit ergibt sich der Faktor für die Ventilüberschneidung bei dem verwendeten 2.3 O<br />
Vierventilmotor zu:<br />
[ ]<br />
[ ]<br />
2) = 13398 . ° .: / P<br />
�������<br />
2) = 0. 3627 ° .: / P<br />
�������<br />
Unter der Annahme, daß die Restgasmenge, die in das Saugrohr zurückströmt be<strong>im</strong> Ansaugen<br />
wieder in den Zylinder gelangt, läßt sich die gesamte Restgasmenge wie folgt beschreiben:<br />
���<br />
∫ &<br />
P = P GW+ P<br />
�� �� ����<br />
���<br />
Nach der Bernoulli-Gleichung (siehe z. B. [Hahne, 1993]) gilt für stationär durchströmte Rohre,<br />
nicht kompressibles Gas, unter Vernachlässigung der Reibung und Höhe Rohranfang =<br />
Höhe Rohrende (horizontales Rohr) folgende Gleichung:<br />
2<br />
Z<br />
S + ρ ⋅ = FRQVW.<br />
2<br />
d.h. für die mittlere Strömungsgeschwindigkeit Z gilt<br />
Z ≈<br />
S − S<br />
ρ<br />
� �<br />
�<br />
Sie ist proportional zur Druckdifferenz zwischen Einlaß- und Auslaßkanal. ρ � ist die mittlere<br />
Dichte <strong>im</strong> Auslaßkanal. Die Zeit, die zum Rückströmen zur Verfügung steht, ist abhängig von<br />
der Drehzahl und der Ventilüberschneidung. Somit folgt für den ersten Teil von Glg. [4.2.9]:<br />
∫<br />
&P GW ∝ ρ<br />
������ �<br />
�� ���<br />
S − S 2) Δθ<br />
� �<br />
⋅9⋅ ⋅<br />
�<br />
ρ Δθ<br />
1<br />
�<br />
Bei einem idealen Otto-Prozeß (Grenzfall Gleichraumverbrennung) kann die mittlere Dichte<br />
ρ � des Restgases auf das Druckverhältnis zwischen Saugrohrdruck und Druck <strong>im</strong> Auslaßkanal,<br />
der Saugrohrtemperatur und dem Umgebungsdruck zurückgeführt werden.<br />
[<br />
��<br />
���� ∝<br />
2)<br />
1<br />
⎛ S ⎞ �<br />
⎜ ⎟<br />
⎝ S ⎠<br />
S − S<br />
ρ<br />
�<br />
� �<br />
���<br />
�+<br />
1<br />
2⋅�<br />
[4.2.8b]<br />
[4.2.9]<br />
[4.2.10]<br />
[4.2.11]<br />
[4.2.12]<br />
[4.2.13]<br />
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