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Estudio y análisis de soluciones topológicas de convertidores CC-CC bidireccionales para su aplicación en vehículos híbridos fijada por el doble del valor de n p . Por lo tanto, no importa el valor que se seleccione para n f , ya que con cualquiera que se escoja, la ganancia del convertidor siempre será la misma en el momento de la transición (d = 50%). Esta es una ventaja que presenta el Arranque II frente el Arranque I, ya que a diferencia del segundo, se puede seleccionar libremente el valor de n f . Una segunda ventaja que se presenta con el Arranque II, es que la ganancia del convertidor en modo elevador para d = 50% es el doble del valor de n p al igual que lo es para el Arranque II en ese mismo ciclo de trabajo. Esto permite que la transición de un modo de operación a otro sea cual sea el valor de n p se realice de manera automática. Esta transición resulta interesante, ya que no es necesario cambiar las señales de control del convertidor para que siga funcionando correctamente como hay que hacerlo en el Arranque I. La influencia de las relaciones de transformación, únicamente determinan la forma en la que crece la ganancia del convertidor en el arranque, ya que dependiendo de la relación entre las relaciones de transformación, se puede conseguir que la ganancia del convertidor aumente como la de un convertidor reductor (n f = 2n p ), como la de un convertidor de Retroceso (n f = n p ) o propiamente como la de un convertidor Retroceso-Elevador (n f ≠ n p ≠ 2n p ). En la Figura 4.22 y en la Figura 4.23 se muestran las curvas de las ganancias del convertidor en las que se aprecia la ganancia como convertidor reductor y como convertidor de retroceso (Flyback) respectivamente. Ambas figuras, se han representado para distintos valores de n p . De la primera a la segunda figura se puede observar que únicamente difieren en la forma en la que incrementa la ganancia hasta que el ciclo de trabajo alcanza el 50%, ya que a partir de este valor en adelante, se trata de las mismas curvas que definen el comportamiento del convertidor en modo elevador. Estas curvas son solamente una particularización de la ganancia del convertidor utilizando el Arranque II, lo cual no significa que por fuerza deban ser utilizadas por el lector, simplemente, tal vez por su singularidad resulte interesante tomarlas en cuanta. 156
Convertidor puente completo y rectificador doblador de corriente 20 18 16 Arranque II Reductor 0,5 Elevador Gananci a 14 12 10 8 n p = 3 2 1 6 4 0,5 2 0 0 0,2 0,4 0,6 0,8 1 Ciclo de trabajo d Figura 4.22 Ganancia del convertidor utilizando el Arranque II y considerando n f = 2n p con lo que el convertidor en el arranque se comporta como un convertidor reductor Por lo tanto, la ecuación de la tensión en el convertidor para la transición utilizando el Arranque II y particularizando para n f = 2n p la tensión queda definida como: 4n pVBd si 0 ≤ d ≤ 0,5 VC = 1 (4.53) n pVB si 0,5 ≤ d ≤ 1 1− d 157
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UNIVERSIDAD POLITÉCNICA DE MADRID
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Tribunal Tribunal nombrado por el M
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Agradecimientos Quiero agradecer a
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Referencias 6 Referencias INTRODUCC
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Referencias [20] Zhang, M.T.; Jovan
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Anexo I Anexo I Hoja de cálculo Ca
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Anexo I Tensiones de bloqueo en sem
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Anexo I n sel ⋅VB tip d := Vc tip
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Anexo I Corriente en D2 I D2 ( t) :
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Anexo I Corriente en D7 y D10 ó D8
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Anexo I Condensador de salida VB Re
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Anexo I 10 6 d⋅T 2 ( 1+ d) 2 ⋅T
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Anexo I Pérdidas por convivencia "
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Anexo I PSMN020-150W R on := 1.8⋅
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Anexo I Pérdidas D7 - D10 Están r
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Anexo I Convertidor BI-Direccional
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Anexo I Permanente ó Normal, modo
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Anexo I Corriente en la bobina I L1
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Anexo I Corriente i p del transform
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Anexo I Condensador de entrada VB R
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Anexo I 15 9 I Cc ( t) V Cc ( t) 3
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Anexo I Cálculo de pérdidas ensem
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Anexo I Pérdidas por "Capacitancia
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Anexo I Pérdidas por conducción R
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Anexo I Pérdidas por "Capacitancia
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Anexo II Anexo II Hoja de cálculo
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Anexo II MODO ELEVADOR El convertid
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Anexo II Relación de Transformaci
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Anexo II Nsel = 7 Arranque I Variac
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Anexo II Evaluación de la tensión
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Anexo II Observaciones: _ Es conven
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Anexo II Recordemos la tensión en
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Anexo II Corriente que circula en c
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Anexo II Corriente que el condensad
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Anexo II Corriente Total I LT ( t)
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Anexo II Corriente en condensador d
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Anexo II PÉRDIDAS EN SEMICONDUCTOR
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Anexo II HUF75639P3 C oos := 350pF
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Anexo II Tensión aplicada a las bo
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Anexo II 1 Rizado de tensión (%)
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Anexo II ⎝ −⎛ ⎜ ⎝ Vc nF
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Anexo II ∆i 1 I 1 ( t) := m 1 ⋅
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Anexo III Anexo III Esquemáticos y
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Anexo III Cara inferior 297
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Anexo III Placa de potencia del Con
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