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Estudio y análisis de soluciones topológicas de convertidores CC-CC bidireccionales para su aplicación en vehículos híbridos 0.1 0.07 d⋅T 2 ( 1+ d) ⋅T 2 V CB ( t) 0.04 0.01 0 0.02 0.05 0 4 . 10 6 8 . 10 6 1.2 . 10 5 1.6 . 10 5 t Condensador de salida Cc Corriente en condensador I Cc ( t) I M2prom − I M2 ( t) := ( ) T 1 ⌠ I Ccprom := ⋅⎮ I Cc ( t) dt T ⌡ 0 I Ccprom = −2.711× 10 − 15 A T 1 ⌠ I Ccef := ⋅⎮ I Cc ( t) 2 dt T ⌡ 0 I Ccef = 5.624A Rizado de tensión (%) 1 ∆ Cc := 100 Vc tip ∆ Cc = 4V Cálculo de Capacitancia T 1 ⌠ Cc := ⋅⎮ I Cc ( t) dt ∆ Cc ⌡ d⋅T Cc = 6.141× 10 − 6 F Recordemos la tensión en un condensador TOL TOL := 10000 Tolerancia en el cálculo Nota : puse el límite superior a ojo V = 1 ⌠ ⎮ C ⋅ ⌡ i d t t 1 ⌠ V Cc ( t) := ⋅⎮ I Cc ( t) dt Cc ⌡ 0 Ec. Rizado de tensión en condensador TOL := TOL⋅ 10000 244
Anexo I 15 9 I Cc ( t) V Cc ( t) 3 3 0 9 15 0 2 .10 6 4 .10 6 6 .10 6 8 .10 6 t Condensador intermedio C bus Corriente en condensador de salida Recordemos la tensión en un condensador V = 1 ⌠ ⎮ C ⋅ ⌡ i d t ⎛ ⎜ ⎝ I Cbus ( t) := − I D3_6 ( t) + I D4_5 ( t) − Po n sel ⋅VB tip ⎞ ⎟⎠ Rizado de tensión (%) Cálculo de Capacitancia Ec. Rizado de tensión en condensador 1 ∆ Cbus := 100 n sel⋅VB tip ∆ Cbus = 1.32V ( 1+ d) ⋅T ⌠ −1 ⎮ 2 C bus := ⋅⎮ I Cbus ( t) dt ∆ CB ⎮ ⌡d⋅T C bus = 77.36× 10 − 6 F 2 t 1 ⌠ V Cbus ( t) := ⋅⎮ I Cbus ( t) dt C bus ⌡ 0 245
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UNIVERSIDAD POLITÉCNICA DE MADRID
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Tribunal Tribunal nombrado por el M
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Agradecimientos Quiero agradecer a
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Convertidor Reductor - Puente Bidir
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Anexo III Anexo III Esquemáticos y
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Anexo III Cara inferior 297
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Anexo III Placa de potencia del Con
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