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commande optimale de l'alterno- demarreur avec prise en ... - UTC

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Conclusion générale<br />

Nous avons prés<strong>en</strong>té dans ce mémoire une méthodologie d’optimisation <strong>de</strong>s lois <strong>de</strong><br />

<strong>comman<strong>de</strong></strong> d’une machine asynchrone réversible, <strong>de</strong>stinée à l’application d’un système<br />

embarqué qui est l’alterno-démarreur.<br />

Cet outil permet <strong>de</strong> rechercher l’espace <strong>de</strong> fonctionnem<strong>en</strong>t maximal <strong>de</strong> la machine, c’est à<br />

dire le couple ou la puissance <strong>en</strong> fonction <strong>de</strong> la vitesse <strong>en</strong> mo<strong>de</strong> moteur et générateur. Il<br />

permet, <strong>en</strong> fonction <strong>de</strong>s objectifs à atteindre dans chacun <strong>de</strong>s <strong>de</strong>ux mo<strong>de</strong>s, d’i<strong>de</strong>ntifier le<br />

meilleur mo<strong>de</strong> <strong>de</strong> fonctionnem<strong>en</strong>t et <strong>de</strong> réglage <strong>de</strong>s gran<strong>de</strong>urs <strong>de</strong> <strong>comman<strong>de</strong></strong> <strong>optimale</strong><br />

(t<strong>en</strong>sions et fréqu<strong>en</strong>ce <strong>de</strong> glissem<strong>en</strong>t) <strong>en</strong> régime stationnaire. Ainsi, le mo<strong>de</strong> d’alim<strong>en</strong>tation<br />

sinusoïdal est privilégié, mais le fonctionnem<strong>en</strong>t <strong>en</strong> surmodulation est aussi <strong>en</strong>visagé à forte<br />

vitesse, pour imposer le flux optimal lorsque la limitation <strong>en</strong> t<strong>en</strong>sion du réseau <strong>de</strong> bord est<br />

atteinte.<br />

Nous avons défini dans le premier chapitre le modèle à quatre paramètres à partir duquel nous<br />

avons mis <strong>en</strong> œuvre cette méthodologie. Les différ<strong>en</strong>tes stratégies <strong>de</strong> pilotage ont été<br />

évoquées ainsi que la méthodologie d’optimisation dans le second chapitre. Le troisième<br />

chapitre a été consacré à la validation du modèle à quatre paramètres <strong>en</strong> prés<strong>en</strong>ce <strong>de</strong> la<br />

saturation magnétique, et a prés<strong>en</strong>té les résultats et la métho<strong>de</strong> d’i<strong>de</strong>ntification hors ligne <strong>de</strong>s<br />

paramètres. Le <strong>de</strong>rnier chapitre a exposé la méthodologie complète <strong>en</strong> t<strong>en</strong>ant compte <strong>de</strong> la<br />

saturation magnétique et <strong>de</strong> la limitation <strong>en</strong> t<strong>en</strong>sion <strong>de</strong> la batterie. La fin <strong>de</strong> ce chapitre a été<br />

consacrée à la robustesse <strong>de</strong> la <strong>comman<strong>de</strong></strong> par rapport aux variations thermiques <strong>de</strong> la<br />

machine et par rapport à la fréqu<strong>en</strong>ce rotorique imposée, dont la précision est assujettie à la<br />

mesure <strong>de</strong> vitesse.<br />

Cette étu<strong>de</strong> a contribué à la mise <strong>en</strong> œuvre d’un démonstrateur <strong>en</strong> part<strong>en</strong>ariat <strong>avec</strong> RENAULT<br />

et VALEO sur l’intégration d’un ADI asynchrone sur une TWINGO. Celui-ci a été le premier<br />

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