commande optimale de l'alterno- demarreur avec prise en ... - UTC
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Comme pour toutes les charges triphasées, l’harmonique 3 <strong>de</strong>s t<strong>en</strong>sions <strong>de</strong> phase est éliminé<br />
et les premiers harmoniques sont <strong>de</strong> rang 5, 7, etc… Nous rappelons égalem<strong>en</strong>t que leurs<br />
amplitu<strong>de</strong>s dép<strong>en</strong><strong>de</strong>nt du couplage <strong>de</strong>s <strong>en</strong>roulem<strong>en</strong>ts.<br />
On limitera le fonctionnem<strong>en</strong>t <strong>en</strong> surmodulation pour KM ≤ 2, car au <strong>de</strong>là <strong>de</strong> cette valeur,<br />
l’augm<strong>en</strong>tation du fondam<strong>en</strong>tal est très limitée. Par contre, les harmoniques 5 et 11…, qui<br />
sont injectés dans les t<strong>en</strong>sions <strong>de</strong> phases croiss<strong>en</strong>t rapi<strong>de</strong>m<strong>en</strong>t.<br />
2.5.2.2. Equations vectorielles <strong>en</strong> régime établi<br />
En considérant la machine linéaire, l’injection d’harmonique <strong>de</strong> t<strong>en</strong>sion par l’écrêtage <strong>de</strong> la<br />
t<strong>en</strong>sion aux bornes <strong>de</strong>s <strong>en</strong>roulem<strong>en</strong>ts va donner naissance à <strong>de</strong>s harmoniques <strong>de</strong> courants que<br />
l’on peut évaluer, <strong>en</strong> considérant une impédance <strong>de</strong> rang k pour chaque harmonique <strong>de</strong> t<strong>en</strong>sion<br />
<strong>de</strong> rang k.<br />
= ∑ Vs k =<br />
55<br />
∑<br />
Vs Z k.<br />
Is k<br />
(2.69)<br />
k<br />
Le courant résultant s’obti<strong>en</strong>t alors par superposition <strong>de</strong>s différ<strong>en</strong>ts harmoniques <strong>de</strong> courant.<br />
Is<br />
k<br />
Vs<br />
=<br />
Z<br />
On désigne par Z k l’impédance <strong>de</strong> rang k :<br />
Z<br />
k<br />
Lm²<br />
ωrk<br />
. Tr'<br />
= Rs + .<br />
Lr'<br />
1+<br />
k<br />
k<br />
k<br />
∧<br />
Vs<br />
= ∧<br />
Z<br />
k<br />
k<br />
= ϕ − arg( Z k )<br />
k<br />
k<br />
j(<br />
k.<br />
ω s1t<br />
+ βk<br />
)<br />
. e<br />
(2.70)<br />
β (2.71)<br />
. ωs<br />
⎡⎛<br />
Lm²<br />
⎞ Lm²<br />
+ j.<br />
ωs<br />
. ⎢⎜<br />
Ls − ⎟ + .<br />
( ) ( ) ⎥ k k<br />
ωrk<br />
. Tr ²<br />
⎣⎝<br />
Lr'<br />
⎠ Lr'<br />
1+<br />
ωrk<br />
. Tr ² ⎦<br />
1<br />
⎤<br />
(2.72)<br />
où la pulsation électrique <strong>de</strong> l’harmonique k au stator est proportionnelle à la pulsation<br />
statorique fondam<strong>en</strong>tale :<br />
ω = k.<br />
ωs<br />
(2.73)<br />
s k<br />
et la pulsation électrique <strong>de</strong> l’harmonique k au rotor est déduite <strong>de</strong> l’autopilotage <strong>en</strong><br />
considérant toutefois l’inertie mécanique suffisamm<strong>en</strong>t importante pour que l’influ<strong>en</strong>ce <strong>de</strong>s<br />
harmoniques <strong>de</strong> couple, créés par les harmoniques <strong>de</strong> courant, n’<strong>en</strong>g<strong>en</strong>dr<strong>en</strong>t pas<br />
d’harmoniques sur la vitesse :<br />
ω k.<br />
ωs<br />
−ω<br />
r k<br />
= 1<br />
1<br />
(2.74)