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commande optimale de l'alterno- demarreur avec prise en ... - UTC

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2.5 Métho<strong>de</strong> d’élaboration <strong>de</strong>s lois <strong>de</strong> <strong>comman<strong>de</strong></strong> <strong>optimale</strong>s<br />

Ne disposant pas <strong>de</strong> calculateur capable d’effectuer <strong>de</strong>s calculs complexes <strong>en</strong> ligne, nous<br />

utilisons une métho<strong>de</strong> d’optimisation hors ligne, pour élaborer les lois <strong>de</strong> <strong>comman<strong>de</strong></strong> qui<br />

seront tabulées <strong>en</strong>suite dans une mémoire. Le synoptique <strong>de</strong> la métho<strong>de</strong> employée pour la<br />

recherche <strong>de</strong>s référ<strong>en</strong>ces <strong>optimale</strong>s sera détaillé au chapitre quatre.<br />

2.5.1 Fonctionnem<strong>en</strong>t sinusoïdal<br />

La recherche <strong>de</strong>s référ<strong>en</strong>ces <strong>de</strong> <strong>comman<strong>de</strong></strong> <strong>optimale</strong> s’effectue <strong>de</strong> manière itérative, soit à<br />

partir d’un critère <strong>de</strong> couple pour une vitesse donnée <strong>en</strong> mo<strong>de</strong> moteur, soit à partir d’un critère<br />

<strong>de</strong> puissance électrique pour une vitesse donnée <strong>en</strong> mo<strong>de</strong> générateur, la <strong>comman<strong>de</strong></strong> ret<strong>en</strong>ue<br />

étant une <strong>comman<strong>de</strong></strong> à flux variable.<br />

Les caractéristiques électromécaniques <strong>de</strong> la machine sont modélisées par <strong>de</strong>s équations<br />

vectorielles sous fonctionnem<strong>en</strong>t sinusoïdal pur. Dans la zone <strong>de</strong> fonctionnem<strong>en</strong>t hors<br />

limitation <strong>en</strong> t<strong>en</strong>sion, on impose ωrTr=1 pour maximiser le r<strong>en</strong><strong>de</strong>m<strong>en</strong>t. Lorsque la limitation<br />

<strong>de</strong> t<strong>en</strong>sion est atteinte, on recherche le flux nominal donc Imr pour limiter l’amplitu<strong>de</strong> <strong>de</strong> la<br />

t<strong>en</strong>sion <strong>de</strong> phase. On agit sur la composante du couple pour atteindre le critère objectif<br />

(Couple ou Puissance). Les référ<strong>en</strong>ces <strong>optimale</strong>s Îmr*, ωr* i<strong>de</strong>ntifiées doiv<strong>en</strong>t permettre<br />

d’élaborer les gran<strong>de</strong>urs <strong>de</strong> <strong>comman<strong>de</strong></strong> V*, ωr* qui respect<strong>en</strong>t les contraintes m<strong>en</strong>tionnées.<br />

Par ailleurs, on établira les lois <strong>de</strong> <strong>comman<strong>de</strong></strong> (Us*,ωr*)=f (C*, Ω).<br />

Si l’amplitu<strong>de</strong> <strong>de</strong> la t<strong>en</strong>sion <strong>de</strong> consigne est inférieure à Ubat/2, la t<strong>en</strong>sion <strong>en</strong> sortie <strong>de</strong> chaque<br />

bras <strong>de</strong> pont sera une t<strong>en</strong>sion modulée <strong>en</strong> fréqu<strong>en</strong>ce (PWM) dont le spectre comportera une<br />

composante basse fréqu<strong>en</strong>ce conforme à la consigne V*.<br />

La figure 2.9.a illustre la t<strong>en</strong>sion <strong>en</strong> sortie d’un bras <strong>de</strong> pont VaM qui est la différ<strong>en</strong>ce <strong>de</strong><br />

pot<strong>en</strong>tiel <strong>en</strong>tre Va et le pot<strong>en</strong>tiel commun du système M (Masse batterie). Si on considère la<br />

t<strong>en</strong>sion <strong>de</strong> phase, aux bornes d’un <strong>en</strong>roulem<strong>en</strong>t <strong>de</strong> la machine triphasée, son signal filtré aura<br />

une <strong>en</strong>veloppe sinusoïdale c<strong>en</strong>trée par rapport au 0V, d’amplitu<strong>de</strong> égale à la t<strong>en</strong>sion <strong>de</strong><br />

consigne V* <strong>en</strong> couplage étoile (Fig. 2.9.b).<br />

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