commande optimale de l'alterno- demarreur avec prise en ... - UTC
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12<br />
Rr (mΩ)<br />
10<br />
Fig. 3.19 Evolution <strong>de</strong> la résistance rotorique <strong>en</strong> fonction <strong>de</strong> la vitesse<br />
La figure 3.19 montre les résultats d’i<strong>de</strong>ntification <strong>de</strong> la résistance rotorique Rr. Cette<br />
résistance évolue <strong>en</strong> fonction <strong>de</strong> la fréqu<strong>en</strong>ce <strong>de</strong>s courants induits sur le rotor. La figure 3.19<br />
montre qu’elle augm<strong>en</strong>te <strong>en</strong> fonction <strong>de</strong> la vitesse. Cette augm<strong>en</strong>tation explique<br />
l’affaiblissem<strong>en</strong>t <strong>de</strong> la constante <strong>de</strong> temps Tr pour les faibles états <strong>de</strong> magnétisation <strong>de</strong> la<br />
machine (Fig. 3.17). Ces points correspon<strong>de</strong>nt <strong>en</strong> effet à <strong>de</strong>s essais réalisés <strong>en</strong> mo<strong>de</strong><br />
générateur et donc pour <strong>de</strong>s vitesses supérieures à 850 tr/min.<br />
3.6 Conclusion<br />
8<br />
6<br />
4<br />
2<br />
0<br />
0 1000 2000 3000 4000 5000<br />
Vitesse (tr/min)<br />
La première partie du chapitre a servi à montrer que les formes d’on<strong>de</strong> <strong>de</strong>s courants ne sont<br />
pas altérées par la saturation magnétique, comme nous avons l’habitu<strong>de</strong> <strong>de</strong> le voir dans le cas<br />
<strong>de</strong>s transformateurs, par exemple, et que par conséqu<strong>en</strong>t, pour l’ADI, la notion d’impédance<br />
restait vali<strong>de</strong> pour le modèle <strong>de</strong> la machine même <strong>en</strong> prés<strong>en</strong>ce <strong>de</strong> saturation magnétique, <strong>avec</strong><br />
cep<strong>en</strong>dant une évolution <strong>de</strong>s paramètres inductifs. Nous avons montré la nécessité <strong>de</strong> pr<strong>en</strong>dre<br />
<strong>en</strong> compte leurs évolutions pour garantir la conservation <strong>de</strong>s performances <strong>de</strong> la machine. Une<br />
métho<strong>de</strong> d’i<strong>de</strong>ntification hors ligne a donc été mise <strong>en</strong> œuvre afin d’obt<strong>en</strong>ir les valeurs <strong>de</strong>s<br />
quatres paramètres du modèle dont les résultats sembl<strong>en</strong>t coïnci<strong>de</strong>r <strong>avec</strong> ceux déterminés <strong>en</strong><br />
théorie lors <strong>de</strong> la conception. Les dispersions <strong>de</strong>s résultats obt<strong>en</strong>us ont été justifiées à l’ai<strong>de</strong><br />
<strong>de</strong>s fonctions <strong>de</strong> s<strong>en</strong>sibilisation, qui permett<strong>en</strong>t <strong>de</strong> déterminer quels sont les essais les plus<br />
significatifs pour l’i<strong>de</strong>ntification <strong>de</strong>s paramètres. La machine <strong>en</strong> mo<strong>de</strong> saturé peut donc être<br />
représ<strong>en</strong>tée par un schéma à paramètres localisés dont les valeurs <strong>de</strong>s inductances diminu<strong>en</strong>t<br />
lorsque la saturation est croissante. Ce modèle est celui ret<strong>en</strong>u pour déterminer les lois <strong>de</strong><br />
<strong>comman<strong>de</strong></strong> <strong>optimale</strong> <strong>avec</strong> saturation qui seront exposées dans le chapitre suivant.<br />
79<br />
Rr (id mot)<br />
Rr (id g<strong>en</strong>)