commande optimale de l'alterno- demarreur avec prise en ... - UTC

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1.4.3.2 Fonctionnement en mode générateur : La machine asynchrone peut également fonctionner en génératrice : il suffit pour cela de réduire la fréquence et donc la pulsation des tensions ou des courants d’alimentation afin que le flux d’entrefer tourne moins vite que le rotor. En pilotant de la sorte la fréquence d’alimentation, on impose un glissement négatif. L’énergie mécanique apportée par l’extérieur est convertie en énergie électrique. Dans ce mode de fonctionnement ωr = ωs − ω ≤ 0 . Dans ces conditions l’argument de l’impédance est compris entre π/2 et π. Dans ce cas, pour π / 2 ≤ ϕ ≤ π on a : ⎪⎧ ℜe( Z) < 0 ⎨ ⎪⎩ ℑm( Z) ≥ 0 24 (1.67) la puissance électrique absorbée par la machine et le couple électromécanique fourni sont négatifs. Cem ≤ 0 ( ) P = 3. Vseff . Iseff . cos ϕ < 0 (1.68) La représentation vectorielle du mode générateur est présentée figure 1.7. Nous reviendrons sur la description de l’alimentation et de l’électronique permettant d’imposer ce mode de fonctionnement au chapitre suivant. → Vs s β ⎛⎛ ⎞ ⎞ ⎜ ⎟ → ⎜ Lm 2 ⎟ Lm 2 1 jωs. ⎜ + ⎟ ⎜ ⎜ Ls − ⎟ . Is Lr ' Lr ' 1+(wrTr)² ⎟ ⎝⎝ ⎠ ⎠ ϕ 2 -Lm wrTr → . . ωs. Is Lr ' 1+(wrTr)² → Rs . Is → r Im Fig. 1.7 Diagramme de fonctionnement en mode générateur ρ Cem < 0 → Is ωs r α p θ. d s α
1.5 Conclusion Dans ce chapitre nous avons exprimé, à partir des grandeurs triphasées au stator et polyphasées au rotor, les composantes des vecteurs spatiaux des tensions et des flux au rotor et au stator. De ces équations vectorielles, nous en avons déduit un modèle à cinq paramètres (Rs, Lfs, Lm, Lfr’, Rr’) que nous avons simplifié ensuite à quatre paramètres (Rs, Ls-Lm²/Lr’, Lm²/Lr’, Tr) en regroupant les fuites car celles-ci sont difficilement identifiables séparément. A partir de ce modèles nous avons exprimé le couple que nous allons chercher à optimiser dans le second chapitre. 25
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