Identification des mécanismes de fissuration dans un alliage d ...
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3.3 Etu<strong>de</strong> <strong>de</strong> la propagation <strong>de</strong> fissures <strong>de</strong> fatigue - Influence <strong>de</strong> la<br />
microstructure 105<br />
2400<br />
◽<br />
◽<br />
longueur <strong>de</strong> fissure a (µm)<br />
2000<br />
1600<br />
1200<br />
800<br />
400<br />
amorçage sur<br />
intermétalliques<br />
◽<br />
◽<br />
• ◽<br />
0<br />
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100<br />
◽<br />
blocage <strong>dans</strong><br />
le 1er grain<br />
◽<br />
•<br />
coalescence<br />
déblocage<br />
◽<br />
◽<br />
•<br />
<br />
◽ ◽<br />
◽<br />
◽ ◽<br />
◽<br />
◽ ◽ • •<br />
◽<br />
◽<br />
•<br />
•<br />
<br />
nombre <strong>de</strong> cycles N × 1000<br />
Fig. 3.32: Courbes d’évolution <strong>de</strong> la longueur <strong><strong>de</strong>s</strong> fissures mesurée en surface<br />
en fonction du nombre <strong>de</strong> cycles, pour <strong>un</strong> <strong>alliage</strong> 2024A cyclé à σ max = 350<br />
MPa et R=0,1.<br />
<br />
<br />
<br />
<br />
l’éprouvette, la phase <strong>de</strong> rupture rapi<strong>de</strong> pouvant être négligée. Ce résultat<br />
montre l’importance <strong>de</strong> l’analyse en tolérance aux dommages <strong>dans</strong> la conception<br />
<strong>de</strong> pièces dimensionnées en fatigue. De plus, en dépit d’<strong>un</strong>e valeur <strong>de</strong> contrainte<br />
relativement élevée, la durée <strong>de</strong> vie en propagation est principalement dédiée<br />
au franchissement du premier grain traversé par la fissure. Celle-ci est alors<br />
bloquée pendant environ 5 à 10.10 3 cycles ( ∼ = 10% <strong>de</strong> la durée <strong>de</strong> vie). Une<br />
fois la première barrière franchie, la fissure accélère rapi<strong>de</strong>ment et ne peut plus<br />
être arrêtée (à cette contrainte en tout cas). Le nombre <strong>de</strong> cycle <strong>de</strong> blocage<br />
apparaît donc comme crucial pour la tenue en fatigue sous sollicitation <strong>un</strong>iaxiale<br />
et divers modèles ont été proposés <strong>dans</strong> la littérature pour rendre compte au<br />
moins qualitativement <strong>de</strong> ces blocages (cf. §1.1.5). On retiendra que le blocage<br />
d’<strong>un</strong>e fissure sur <strong>un</strong> joint <strong>de</strong> grain peut être très fortement influencé par la<br />
désorientation cristalline entre les <strong>de</strong>ux grains.<br />
La vitesse <strong>de</strong> <strong>fissuration</strong> peut être calculée à partir <strong>de</strong> l’évolution <strong>de</strong> la longueur<br />
<strong>de</strong> fissure. Pour l’essai réalisé à <strong>un</strong>e contrainte maximale <strong>de</strong> 350 MPa, il est<br />
inutile d’essayer <strong>de</strong> tracer l’évolution <strong>de</strong> la vitesse <strong>de</strong> <strong>fissuration</strong> en fonction <strong>de</strong><br />
∆K puisqu’on dépasse la limite d’élasticité <strong>dans</strong> toute la section <strong>de</strong> l’éprouvette.<br />
L’hypothèse <strong>de</strong> similarité n’est plus valable et le facteur d’intensité <strong>de</strong> contrainte<br />
n’est donc plus a priori, le moteur <strong>de</strong> l’avancée <strong>de</strong> fissure. On trace donc la<br />
vitesse en fonction <strong>de</strong> l’avancée <strong>de</strong> fissure (fig. 3.33).<br />
La limite supérieure du nuage <strong>de</strong> points constitué par la vitesse <strong>de</strong> <strong>fissuration</strong>