Identification des mécanismes de fissuration dans un alliage d ...

150 Modélisation de la fissuration et de l’influence de la microstructure
4.1.4 Prédiction de l’influence de N sur l’amorçage en fretting
Le caractère oligocyclique des sollicitations étudiées à été montré auparavant (cf.
§3.1.1). Dans ce paragraphe, le critère précédent est testé pour prédire l’influence
du nombre de cycles sur la condition d’amorçage (voir fig. 3.10).
En gardant la formulation avec r/(a-c) constant, il est très facile de calculer le
seuil d’amorçage en fonction de N : il suffit de faire varier N dans la formule
(4.1). Sur la figure 4.7 sont comparés les résulats des prédictions par cette
méthode et les seuils expérimentaux pour les trois nombres de cycles testés.
Un bon accord est observé entre les résultats issus des essais de fretting et les
Seuil critique d’amorçage Q ∗ c
250
200
150
100
◽
•
•
◽
•
◽
•
zone de
non fissuration
essai de fretting
prédiction par swt (r/(a-c)=cstt)
0 200 400 600 800 1000 1200
Nombre de cycles de fretting N × 1000
◽
•
Fig. 4.7: Prédiction du seuil d’amorçage oligocyclique en fretting (P eff =
320N/mm) par le critère SWT couplé à l’effet d’échelle en tenant compte de
la sévérité du gradient de contrainte en bordure de contact.
prédictions par le critère SWT avec r/(a-c) constant. Aucun écart n’est visible
à 50000 cycles, ce qui est logique puisque c’est à ce point que l’on a fixé la
valeur de r/(a-c). Lorsque le nombre de cycles croît, un faible écart apparaît
entre les prédictions et le seuil expérimental; en particulier on reproduit bien la
saturation à 170 N/mm observée expérimentalement.
Pour conclure cette partie, l’utilisation d’un critère de fatigue oligocyclique
comme le SWT s’est avérée capable de prédire l’ensemble des conditions d’amorçage
des fissures de fretting en glissement partiel. Pour cela, il a été nécessaire
d’introduire un effet d’échelle modifié prenant en compte la sévérité du gradient
de contrainte dans la zone de glissement.