Identification des mécanismes de fissuration dans un alliage d ...

168 Modélisation de la fissuration et de l’influence de la microstructure
S
⊙
L
a)
T
3.0
2.5
2.0
1.5
1.0
0.5
0
0 1.0 2.0 3.0 4.0 5.0 6.0 7.0 8.0 9.0 10.0
S
⊙
T
b)
L
3.0
2.5
2.0
1.5
1.0
0.5
0
0 1.0 2.0 3.0 4.0 5.0 6.0 7.0 8.0 9.0 10.0
Fig. 4.21: Microstructures simulées pour une éprouvette trouée (sections de
10 × 3 mm 2 ) : a) section TS mgsx=300 µm, mgsy=150 µm (chargement sens
L), b) section LS mgsx=800 µm, mgsy=150 µm (chargement sens T).
Discussion
Certaines conclusions sur l’algorithme utilisé peuvent d’ores et déjà être tirées.
La génération de la microstructure dépend complètement du positionnement des
centres. Les paramètres pour contrôler la forme des grains jouent donc tous sur
ce positionnement. L’avantage est la possibilité d’implémenter l’anisotropie très
facilement. Par contre la perturbation de la position des centres influe énormément
sur la forme des grains, il est impossible d’obtenir par cette méthode une
microstructure à la fois très perturbée et très anisotrope. C’est un point limitant
surtout dans le cas de grains très allongés comme dans l’alliage étudié au cours
de ce travail.
Une possibilité pour améliorer ce point serait d’implémenter l’anisotropie par étirement
de la microstructure préalablement calculée avec un matériau isotrope.
Le facteur d’étirement ne serait autre que mgsx/mgsy dans la direction X ou
l’inverse dans la direction Y. Cette méthode présente l’avantage de s’approcher
de la réalité physique du phénomène de laminage responsable dans notre cas de
l’étirement des grains.
Un autre point est à souligner : malgré le fait de pouvoir perturber la microstructure,
la distribution de taille de grain est toujours centrée sur la valeur moyenne
(elle suit en fait une loi normale si on exclu les grains du bord). En d’autres
termes, il est impossible d’obtenir par cet algorithme les petits grains observés