Identification des mécanismes de fissuration dans un alliage d ...
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74 Etu<strong>de</strong> <strong>de</strong> la <strong>fissuration</strong> sous chargement <strong>de</strong> fretting et <strong>de</strong> fatigue<br />
500<br />
Force normale P [N/mm]<br />
400<br />
300<br />
200<br />
100<br />
Regime <strong>de</strong><br />
glissement partiel<br />
RGP<br />
transition <strong>de</strong> glissement<br />
◽<br />
◽<br />
◽<br />
◽<br />
◽ ◽<br />
◽ ◽<br />
◽<br />
◽<br />
Regime <strong>de</strong><br />
glissement total<br />
RGT<br />
0<br />
0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50<br />
Amplitu<strong>de</strong> <strong>de</strong> débattement δ∗ [µm]<br />
Fig. 3.3: Détermination <strong>de</strong> la transition <strong>de</strong> glissement en contact lisse pour<br />
le couple <strong>de</strong> matériau 2024A vs. 7075.<br />
Détermination <strong>de</strong> la loi <strong>de</strong> frottement<br />
En régime <strong>de</strong> glissement partiel, le glissement a lieu en périphérie du contact<br />
pour a > |x| ≥ c 1 , la zone centrale définie par |x| < c restant collée. Dans cette<br />
zone centrale, on a : q(x) ≤ µ t ×p(x), d’après la loi <strong>de</strong> Coulomb; et <strong>de</strong> ce fait, on<br />
ne peut pas a priori, utiliser le coefficient <strong>de</strong> frottement mesuré à la transition<br />
<strong>de</strong> glissement µ t . Par contre, on peut déterminer le coefficient <strong>de</strong> frottement en<br />
glissement partiel (en fait le coefficient local <strong>de</strong> la zone a > |x| ≥ c) par analyse<br />
<strong><strong>de</strong>s</strong> traces <strong>de</strong> fretting après les essais. D’après Mindlin cité par Jonhson [86] on a :<br />
) 1/2<br />
c = a<br />
(1 − Q∗<br />
(3.1)<br />
µ PS × P<br />
d’où :<br />
1 Q∗<br />
µ PS =<br />
1 − ( c × (3.2)<br />
)2 P<br />
a<br />
Dans le but <strong>de</strong> déterminer l’évolution du coefficient <strong>de</strong> frottement en glissement<br />
partiel, <strong>un</strong> certain nombre d’essais sont conduits pour <strong>un</strong>e force normale constante<br />
fixée à F N = 1400N et <strong>un</strong>e valeur fixe, mais différente pour chaque essai, du débattement.<br />
Pour chaque essai, la largeur <strong>de</strong> contact 2a et la largeur <strong>de</strong> la zone<br />
collée 2c (<strong>de</strong>finies sur la figure 3.4) sont mesurées, et la valeur du coefficient <strong>de</strong><br />
frottement en glissement partiel est calculée. La figure 3.5 regroupe l’ensemble<br />
<strong><strong>de</strong>s</strong> résultats obtenus par cette métho<strong>de</strong>. L’évolution du rapport k = c/a vers<br />
le régime <strong>de</strong> glissement total lorsque δ ∗ (et donc Q ∗ ) augmente, est très bien<br />
observée. Le calcul du coefficient <strong>de</strong> frottement en glissement partiel par l’équation<br />
(3.2) montre <strong>un</strong>e évolution constante, très proche <strong>de</strong> la valeur mesurée à la<br />
1 rappel : a est la <strong>de</strong>mi largeur <strong>de</strong> la zone <strong>de</strong> contact, c est la <strong>de</strong>mi largeur <strong>de</strong> la zone collée ;<br />
voir par exemple la fig. 1.23.