Identification des mécanismes de fissuration dans un alliage d ...

3.1 Caractérisation de l’amorçage en fretting 83
P
1
◦
a○
3
◦ 5 • 4 •
2
•
Q ∗
varier P
P 3
P 2
P 1
⊗
⊗
⊗
b○
trans. gliss.
l
varier N
◦ ◦ • •
•
Q ∗
c○
P
⊗
⊗
condition
d’amorçage
= f(P, Q, N)
seuil d’amorçage
à (P,N)
⊗
⊗
⊗
trans. gliss.
Q
N
Fig. 3.12: Méthode modifiée pour déterminer les conditions d’amorcage de
fissures de fretting dans l’espace (P,Q,N)
Résultats expérimentaux
Les premiers essais concernent la transition de glissement; la même méthodologie
que pour le contact lisse (dénommé cylindre R 1 ) est appliquée pour la
détermination de la transition avec les contre-corps R 2 et R 3 (voir tableau 2.6).
Les résultats sont regroupés sur la figure 3.13, qui présente les transitions en
effort tangentiel. Sur cette figure, il apparaît clairement que pour les conditions
testées, la transition de glissement ne dépend pas de la valeur de la rugosité.
Ce comportement est compréhensible dans la mesure où le contact entre en
glissement total à la transition. En effet, dans ce régime, la réponse principale est
l’usure des surfaces en contact, ce qui a pour effet de détériorer très rapidement
les aspérités formant la rugosité et de former un contact homogène et similaire
dans les trois cas.
On réitère maintenant avec les contre-corps R 2 et R 3 le protocole utilisé pour
rechercher le seuil d’amorçage avec R 1 . Le nombre de cycles testé est N = 5.10 4
cycles. L’influence de l’effort normal est aussi étudié dans une gamme de valeurs
proche de ce qui à été testé pour R 1 : 100 < P < 500 N/mm. Les trois frontières
d’amorçage sont présentées sur un même graphique dans la figure 3.14.
Au contraire de la transition de glissement, il apparaît que la condition d’amor-