Identification des mécanismes de fissuration dans un alliage d ...
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76 Etu<strong>de</strong> <strong>de</strong> la <strong>fissuration</strong> sous chargement <strong>de</strong> fretting et <strong>de</strong> fatigue<br />
L’objectif <strong>de</strong> cette partie est donc <strong>de</strong> déterminer aussi précisement que possible<br />
les conditions <strong>de</strong> contact induisant le premier amorçage en glissement partiel<br />
à 50.10 3 cycles (condition choisie comme représentative d’<strong>un</strong> nombre <strong>de</strong> cycles<br />
<strong>de</strong> sollicitation d’<strong>un</strong>e pièce aéronautique). Pour cela, on applique la métho<strong>de</strong><br />
décrite en paragraphe 2.3.3. Le contact est lisse (cylindre R 1 ) ce qui permet <strong>de</strong><br />
contrôler les conditions <strong>de</strong> sollicitation très précisément. Différents niveaux <strong>de</strong><br />
pression sont testés : P = 230, 275, 320, 455, 680 N/mm; pour chaque niveau,<br />
différents essais <strong>de</strong> fretting à amplitu<strong>de</strong> <strong>de</strong> débattement constante sont réalisés<br />
pour encadrer le seuil d’amorçage.<br />
Comme noté au chapitre 1, l’observation d’<strong>un</strong> endommagement éventuel se fait<br />
<strong>de</strong> façon <strong><strong>de</strong>s</strong>tructive, et requiert <strong>un</strong> polissage mécanique poussé qui rend très difficile<br />
la détection <strong>de</strong> fissures d’<strong>un</strong>e taille inférieure à 5 microns (voir fig. 3.6). En<br />
effet, le bouchage du fait du polissage, les déformations plastiques engendrées par<br />
la zone <strong>de</strong> glissement, ainsi que <strong><strong>de</strong>s</strong> phénomènes d’adhésion pouvant conduire à<br />
l’arrachage <strong>de</strong> petites parties <strong>de</strong> matière lors <strong>de</strong> la séparation <strong><strong>de</strong>s</strong> <strong>de</strong>ux corps en<br />
contact après l’essai, gênent la détection. De ce fait il faut bien gar<strong>de</strong>r à l’esprit<br />
que les conditions d’amorçage déterminées <strong>dans</strong> la suite sont étroitement liées à<br />
la métho<strong>de</strong> <strong>de</strong> détection employée et correspon<strong>de</strong>nt typiquement à la formation<br />
d’<strong>un</strong> fissure <strong>de</strong> fretting <strong>de</strong> quelques microns (maximum 5 microns). Notons qu’<strong>un</strong>e<br />
attaque chimique n’est pas utile <strong>dans</strong> ce cas, car elle à tendance à arrondir le bord<br />
<strong>de</strong> l’échantillon sur quelques microns, même après enrobage.<br />
La figure 3.7 regroupe les résultats <strong><strong>de</strong>s</strong> expertises <strong><strong>de</strong>s</strong> essais <strong>de</strong> fretting à 50000<br />
10µm<br />
Fig. 3.6: Micrographie Optique au niveau <strong>de</strong> la zone <strong>de</strong> gissement montrant<br />
<strong>un</strong>e fissure <strong>de</strong> 2µm, localisée au sein <strong><strong>de</strong>s</strong> déformations <strong>de</strong> la surface; ce cas<br />
correspond à la limite détectable par cette métho<strong>de</strong>.<br />
cycles sous forme d’<strong>un</strong> graphique <strong>dans</strong> le plan (P, δ ∗ ). Pour chaque essai, <strong>un</strong><br />
symbole plein à été utilisé lorsqu’<strong>un</strong>e fissure à été <strong>de</strong>tectée lors <strong>de</strong> l’expertise,<br />
<strong>un</strong> symbole vi<strong>de</strong> <strong>dans</strong> le cas contraire. La limite définie entre les <strong>de</strong>ux séries <strong>de</strong><br />
points défini la frontière d’amorçage en fretting à 50000 cycles, pour le couple <strong>de</strong><br />
matériau et la géométrie considérée.<br />
L’analyse classique a été développée <strong>dans</strong> le plan (P, δ ∗ ) du fait <strong>de</strong> l’utilisation<br />
prépondérante du contact sphère/plan <strong>dans</strong> les étu<strong><strong>de</strong>s</strong> précé<strong>de</strong>ntes. Celle-ci