Identification des mécanismes de fissuration dans un alliage d ...
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88 Etu<strong>de</strong> <strong>de</strong> la <strong>fissuration</strong> sous chargement <strong>de</strong> fretting et <strong>de</strong> fatigue<br />
Dès que la rugosité est assez élevée pour que L e ff ≠ L, les paramètres<br />
intrinsèques <strong>de</strong> chargement P eff et Q eff vont différer sensiblement <strong>de</strong> leur<br />
équivalent exterieur au contact P = F N /L et Q = F T /L, directement issus du<br />
signal <strong><strong>de</strong>s</strong> capteurs sur le dispositif <strong>de</strong> fretting. De ce point <strong>de</strong> vue, le tracé<br />
<strong><strong>de</strong>s</strong> différents résultats <strong>dans</strong> l’espace <strong>de</strong> chargement (P,Q) apparaît difficilement<br />
justifiable. On introduit donc <strong>un</strong>e nouvelle représentation en reclaculant les<br />
variables <strong>de</strong> chargement pour chaque essai en tenant compte <strong>de</strong> la valeur <strong>de</strong><br />
L eff 3 . Les résultats d’amorçage sont retracés <strong>dans</strong> la nouvelle représentation<br />
(P eff , Q eff ) sur la fig. 3.18 ainsi que la transition moyenne <strong>de</strong> glissement, qui est<br />
indépendante <strong>de</strong> la rugosité pour les conditions testées.<br />
L’analyse <strong>de</strong> la figure 3.18 montre <strong>un</strong>e très bonne corrélation <strong><strong>de</strong>s</strong> 3 series d’essais,<br />
Force normale effective Peff[N/mm]<br />
1200<br />
1000<br />
800<br />
600<br />
400<br />
200<br />
domaine <strong>de</strong><br />
sécurité<br />
•<br />
•<br />
◽<br />
◽<br />
◽<br />
◽<br />
◽<br />
•<br />
◽<br />
◽<br />
◽<br />
◽<br />
◽<br />
◽<br />
amorçage <strong>de</strong><br />
fissures en<br />
glissement partiel<br />
à 50000 cycles<br />
seuils d’amorçage<br />
<strong>de</strong> fissures<br />
R1 R2 R3<br />
transition <strong>de</strong> glissement<br />
0<br />
0 100 200 300 400 500<br />
Force tangentielle effective Q eff [N/mm]<br />
Fig. 3.18: Frontière experimentale d’amorçage <strong><strong>de</strong>s</strong> fissures <strong>de</strong> fretting à<br />
50000 cycles, obtenue pour 3 rugosités différentes et tracée <strong>dans</strong> l’espace<br />
<strong><strong>de</strong>s</strong> chargements effectifs (P eff ,Q eff ).<br />
conduisant à l’<strong>un</strong>ification <strong>de</strong> la frontière d’amorçage <strong>dans</strong> l’espace (P eff , Q eff ).<br />
Rappelons que sur la fig. 3.14, la pente observée pour R 2 est plus gran<strong>de</strong> que celle<br />
observée pour R 3 alors que la rugosité est plus faible. Parallèlement, l’évolution<br />
<strong>de</strong> L eff_R2 (F N ) montrait elle aussi <strong>un</strong>e pente plus forte que L eff_R3 (F N ). Les<br />
<strong>de</strong>ux évolutions se compensant, il en résulte au final <strong>un</strong>e parfaite corrélation<br />
<strong><strong>de</strong>s</strong> points <strong>dans</strong> l’espace (P eff , Q eff ). Ce détail montre comment cette approche<br />
se montre capable <strong>de</strong> tenir compte indirectement <strong>de</strong> la réponse <strong>de</strong> la surface<br />
rugueuse face à l’in<strong>de</strong>ntation et renforce son caractère physique.<br />
L’approche utilisée permet notamment <strong>de</strong> prédire le seuil d’amorçage pour <strong>un</strong><br />
3 L eff est calculée à partir <strong>de</strong> F N , l’effet <strong>de</strong> F T est négligé.