Identification des mécanismes de fissuration dans un alliage d ...
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72 Etu<strong>de</strong> <strong>de</strong> la <strong>fissuration</strong> sous chargement <strong>de</strong> fretting et <strong>de</strong> fatigue<br />
Détermination <strong><strong>de</strong>s</strong> conditions <strong>de</strong> glissement<br />
L’analyse <strong><strong>de</strong>s</strong> travaux antérieurs sur le fretting (cf. chapitre 1) a montré que la<br />
<strong>fissuration</strong> était le mo<strong>de</strong> d’endommagement prédominant en régime <strong>de</strong> glissement<br />
partiel (faibles débattements, cycles <strong>de</strong> fretting <strong>de</strong> forme elliptique cf. fig. 3.1a)<br />
alors que celui <strong>de</strong> glissement total (débattements plus élevés, cycles <strong>de</strong> fretting <strong>de</strong><br />
forme quadratique, cf. fig. 3.1b quand N > 15.10 3 cycles) était plutôt gouverné<br />
par l’usure. Dans la suite <strong>de</strong> ce travail, seul le régime <strong>de</strong> glissement partiel sera<br />
considéré et étudié. Il convient donc <strong>de</strong> caractériser les différents domaines <strong>de</strong><br />
glissement, ce qui revient <strong>dans</strong> notre cas à déterminer la frontière <strong>de</strong> transition<br />
entre les régimes <strong>de</strong> glissement partiel et total. Cette frontière est appellée la<br />
transition <strong>de</strong> glissement.<br />
Cette démarche maintenant classique après les nombreux travaux au sein du<br />
a) b)<br />
F T<br />
F N<br />
F T<br />
F N<br />
nombre <strong>de</strong> cycles<br />
nombre <strong>de</strong> cycles<br />
δ ∗<br />
δ ∗<br />
Fig. 3.1: Bûches expérimentales <strong>de</strong> fretting, contact lisse 2024A vs. 7075 a)<br />
glissement partiel (cycle elliptique), b) glissement total (cycle quadratique<br />
à partir <strong>de</strong> 15.10 3 cycles).<br />
laboratoire ([84, 85, 53]) consiste à utiliser la métho<strong>de</strong> <strong><strong>de</strong>s</strong> débattements variables.<br />
Pour <strong>un</strong> contact <strong>de</strong> fretting <strong>de</strong> force normale maintenue constante, le débattement<br />
δ est progressivement augmenté par pas <strong>de</strong> 2 µm <strong>de</strong>puis <strong>un</strong>e valeur faible où l’on<br />
se trouve en régime <strong>de</strong> glissement partiel (Q ∗ < µP) jusqu’à ce qu’on ait atteint<br />
<strong>un</strong>e condition stabilisée (Q ∗ = µP) correspondant au régime <strong>de</strong> glissement total.<br />
Ce type d’essai est illustré par la figure 3.2 où l’on a tracé l’évolution du rapport<br />
Q ∗ /P et du critère d’énergie calculé à partir <strong>de</strong> l’acquisition <strong><strong>de</strong>s</strong> cycles <strong>de</strong> fretting<br />
en fonction du débattement.<br />
Il apparaît clairement que l’on atteint <strong>un</strong> plateau qui correspond au régime <strong>de</strong><br />
glissement total où Q ∗ = µ t ×P, avec µ t le coefficient <strong>de</strong> frottement à la transition.<br />
La figure 3.1b présente en fait la bûche <strong>de</strong> fretting d’<strong>un</strong> essai en débattement<br />
variable (correspondant au traitement <strong>de</strong> la figure 3.2) où l’on voit clairement le<br />
passage du régime <strong>de</strong> glissement partiel vers le glissement total stabilisé. L’analyse<br />
<strong><strong>de</strong>s</strong> cycles <strong>de</strong> fretting ainsi enregistrés lors <strong>de</strong> l’essai permet <strong>de</strong> déterminer <strong>un</strong>e<br />
valeur précise <strong>de</strong> la transition grace au critère énergétique.<br />
En faisant varier la force normale imposée, on peut déterminer la transition <strong>de</strong>