Identification des mécanismes de fissuration dans un alliage d ...
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4.2 Modélisation <strong>de</strong> la propagation <strong>de</strong> fissures sous chargement <strong>de</strong> fretting 151<br />
4.2 Modélisation <strong>de</strong> la propagation <strong>de</strong> fissures<br />
sous chargement <strong>de</strong> fretting<br />
L’amorçage <strong><strong>de</strong>s</strong> fissures <strong>dans</strong> <strong>un</strong> contact <strong>de</strong> fretting est le plus souvent modélisée<br />
par l’analyse locale <strong><strong>de</strong>s</strong> contraintes, couplée à <strong>un</strong> critère <strong>de</strong> fatigue multiaxial.<br />
Dans le cas du 2024, les résultats montrés précé<strong>de</strong>mment montrent que le<br />
critère SWT est à même <strong>de</strong> prédire l’activation <strong><strong>de</strong>s</strong> <strong>mécanismes</strong> oligocycliques<br />
conduisant à l’amorçage d’<strong>un</strong>e fissure en bordure <strong>de</strong> contact, moyennant la prise<br />
en compte d’<strong>un</strong> effet d’échelle.<br />
Les essais expérimentaux <strong>de</strong> fretting wear ont démontré qu’<strong>un</strong>e fois la fissure<br />
amorcée, celle-ci allait se propager jusqu’à <strong>un</strong>e longueur critique dépendante <strong><strong>de</strong>s</strong><br />
paramètres <strong>de</strong> chargement en surface. L’analyse <strong>de</strong> telles fissures par tomographie<br />
a montré <strong>de</strong> plus que pour la majeure partie <strong>de</strong> la propagation, la microstructure<br />
ne jouait pas <strong>un</strong> rôle prépondérant <strong>dans</strong> les <strong>mécanismes</strong> (contrairement à ce qui<br />
à été observé durant la phase d’amorçage).<br />
Cette partie présente la modélisation qui à été entreprise <strong>dans</strong> le but <strong>de</strong> prédire le<br />
comportement en propagation <strong><strong>de</strong>s</strong> fissures <strong>de</strong> fretting et en particulier l’arrêt <strong>de</strong><br />
<strong>fissuration</strong> qui est observé. Dans la gamme <strong>de</strong> chargement étudiée, la plasticité<br />
est activée <strong>un</strong>iquement en surface 2 par les contraintes <strong>de</strong> fretting (elles conduisent<br />
d’ailleurs à l’amorçage <strong><strong>de</strong>s</strong> fissures). Ceci combiné à la faible influence <strong>de</strong> la<br />
microstructure et à l’arrêt <strong><strong>de</strong>s</strong> fissures nous a orienté vers <strong>un</strong>e prédiction basée<br />
sur le calcul du facteur d’intensité <strong>de</strong> contrainte. Pour cela, <strong>de</strong>ux métho<strong><strong>de</strong>s</strong> sont<br />
employées : le calcul par éléments finis et le calcul grâce à <strong>un</strong>e fonction <strong>de</strong> poids.<br />
Cette partie a largement été réalisée en collaboration avec d’autres personnes,<br />
Cédric Me<strong>un</strong>ier lors <strong>de</strong> son DEA au laboratoire et Sergio Muñoz, doctorant <strong>de</strong><br />
l’ESI <strong>de</strong> Seville lors <strong>de</strong> son séjour <strong>de</strong> 5 mois au laboratoire LTDS.<br />
4.2.1 Calcul du facteur d’intensité <strong>de</strong> contraintes<br />
Calculs par Éléments Finis<br />
Un modèle éléments finis sous Abaqus © décrivant <strong>un</strong> contact <strong>de</strong> fretting a été<br />
développé. Pour <strong><strong>de</strong>s</strong> raisons <strong>de</strong> place, le modèle est décrit en détail en Annexe B;<br />
seuls les points clés pour cette partie sont rappelés ici. Le but étant <strong>de</strong> modéliser<br />
les essais expérimentaux, le modèle implémente la même géométrie que les essais<br />
(géométrie 2D, L=4.4mm, R=49mm), pour <strong>un</strong> contact Al2024 vs. Al7075. On<br />
s’intéresse ici à la réponse élastique <strong><strong>de</strong>s</strong> matériaux et l’interaction <strong>de</strong> contact<br />
est prise en compte après <strong>un</strong>e étu<strong>de</strong> paramétrique spécifique visant à décrire au<br />
2 on peut se faire <strong>un</strong>e idée <strong>de</strong> la profon<strong>de</strong>ur à partir <strong><strong>de</strong>s</strong> mesures EBSD infructueuses <strong>dans</strong><br />
la zone <strong>de</strong> glissement, l’in<strong>de</strong>xation <strong><strong>de</strong>s</strong> figures <strong>de</strong> diffraction est perturbée sur <strong>un</strong>e profon<strong>de</strong>ur<br />
d’environ 80 microns, mais cette distance dépend vraisemblablement <strong><strong>de</strong>s</strong> conditions <strong>de</strong> chargement