Identification des mécanismes de fissuration dans un alliage d ...
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126 Etu<strong>de</strong> <strong>de</strong> la <strong>fissuration</strong> sous chargement <strong>de</strong> fretting et <strong>de</strong> fatigue<br />
faisceau focalisé, chaque point mesuré laisse <strong>un</strong>e tache <strong>de</strong> contamination à la<br />
surface. Le contraste <strong>de</strong> ban<strong><strong>de</strong>s</strong> au niveau <strong>de</strong> la fissure est aussi très utile pour<br />
cette opération. La figure 3.52 montre les différents éléments nécessaires pour<br />
la corrélation (noter l’orientation <strong><strong>de</strong>s</strong> segments composants les joints <strong>de</strong> grain<br />
qui montre la correction du défaut <strong>de</strong> rectitu<strong>de</strong> <strong>de</strong> la cartographie). L’étu<strong>de</strong> <strong>de</strong><br />
la propagation <strong>de</strong> cette fissure basée sur l’orientation <strong><strong>de</strong>s</strong> grains est synthétisée<br />
<strong>dans</strong> le tableau 3.6.<br />
Le tableau 3.6 montre que l’on peut correctement prédire (avec <strong>un</strong>e précision <strong>de</strong><br />
Grain<br />
Matrice<br />
d’orientation<br />
Plans <strong>de</strong><br />
glissement<br />
θ (˚)<br />
prédit<br />
θ (˚)<br />
observé<br />
BGP FS α (˚)<br />
A 0,93 -0,17 -0,33 111 89,1 85 88 0,494 2,0<br />
-0,01 0,87 -0,50 ¯111 42,0 0,303 27,1<br />
0,37 0,46 0,80 1¯11 53,4 0,491 87,0<br />
11¯1 18,5 0,289 41,4<br />
B -0,99 0,06 -0,13 111 27,8 0,372 67,8<br />
-0,05 -0,72 0,68 ¯111 -42,6 -45 0,451 64,3<br />
0,13 0,68 0,71 1¯11 80,0 76 0,413 10,7<br />
11¯1 84,7 90 0,456 120,6<br />
C 0,98 0,098 -0,18 111 -84,2 -76 0,422 117,6<br />
-0,18 0,82 -0,55 ¯111 67,2 66 0,468 8,3<br />
0,09 0,57 0,82 1¯11 -46,6 0,454 51,7<br />
11¯1 24,5 0,333 84,8<br />
D 0,32 0,66 -0,67 111 -80,1 -60 0,260 22,7<br />
-0,94 0,31 -0,14 ¯111 42,1 0 0,493 34,5<br />
0,12 0,68 0,72 ¯111 -82,3 0,462 87,2<br />
¯111 -25,7 0,381 28,5<br />
Tab. 3.6: Prédiction du trajet <strong>de</strong> <strong>fissuration</strong> à partir <strong><strong>de</strong>s</strong> mesures EBSD et<br />
du mécanisme <strong>de</strong> franchissement par tilt/twist.<br />
5˚) les plans <strong>de</strong> glissment qui sont visibles à la surface, qu’ils soient activés par<br />
la fissure ou bien qu’ils se manifestent par <strong><strong>de</strong>s</strong> ban<strong><strong>de</strong>s</strong> <strong>de</strong> glissement. Les résultats<br />
montrent clairement que <strong>dans</strong> les plus gros grains (A, B, C), la fissure suit <strong>un</strong><br />
trajet imposé par la minimisation <strong>de</strong> l’angle <strong>de</strong> twist entre les différents plans <strong>de</strong><br />
glissement possibles, mais toujours avec <strong>un</strong> facteur <strong>de</strong> Schmid important. Cette<br />
conclusion importante, implique <strong>un</strong>e prédiction possible du trajet <strong>de</strong> <strong>fissuration</strong><br />
transgranulaire <strong>dans</strong> <strong>un</strong>e géométrie et <strong>un</strong>e orientation <strong>de</strong> grains donnée. Cette<br />
conclusion constituera le point <strong>de</strong> départ <strong>de</strong> la modélisation <strong>de</strong> la propagation<br />
<strong><strong>de</strong>s</strong> fissures courtes qui est présentée <strong>dans</strong> le chapitre 4.<br />
On observe par contre que <strong>dans</strong> le grain D, beaucoup plus petit (à l’endroit<br />
ou il est traversé par la fissure), on ne prédit pas correctement le plan <strong>de</strong><br />
<strong>fissuration</strong>. Ceci apparait corrélé au fait que le trajet <strong>de</strong> <strong>fissuration</strong> n’apparaît