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Identification des mécanismes de fissuration dans un alliage d ...

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◽<br />

4.4 Modélisation <strong>de</strong> la propagation <strong>de</strong> fissures <strong>de</strong> fatigue en interaction avec la<br />

microstructure 179<br />

<strong><strong>de</strong>s</strong> conditions <strong>de</strong> chargement oligocycliques et il est problable qu’ils soient<br />

notablement différents lorsque l’on s’approche <strong>de</strong> la limite <strong>de</strong> fatigue. Etendre<br />

les prédictions pour σ max<br />

∼ = σd apparaît donc <strong>un</strong> peu hasar<strong>de</strong>ux. En revanche,<br />

lorsque l’on se trouve <strong>dans</strong> le premier domaine <strong>de</strong> chargement, le modèle réalise<br />

<strong>un</strong>e prédiction très proche <strong><strong>de</strong>s</strong> résultats expérimentaux.<br />

De plus, avec <strong>un</strong> certain nombre <strong>de</strong> simulations à <strong>un</strong> même niveau <strong>de</strong> charge<br />

( 10), on peut prédire la dispersion due à la propagation cristallographique<br />

<strong><strong>de</strong>s</strong> fissures. Malheureusement, le nombre d’essais expérimentaux est trop faible<br />

pour comparer <strong><strong>de</strong>s</strong> valeurs statistiques <strong>de</strong> dispersion avec la modélisation. On<br />

peut malgré tout calculer cette dispersion pour 3 essais simulés avec le modèle<br />

et comparer l’ordre <strong>de</strong> gran<strong>de</strong>ur avec les dispersions expérimentales; sur la<br />

figure 4.27), on a tracé l’écart type <strong>de</strong> N r divisé par la valeur moyenne pour<br />

3 essais simulés par niveau <strong>de</strong> contrainte et pour les points expérimentaux<br />

(3 essais par niveau <strong>de</strong> charge également). Pour seulement 3 essais, le rap-<br />

1.2<br />

1.0<br />

◽<br />

•<br />

expérimental (3 essais)<br />

modèle (3 essais)<br />

•<br />

V ar(Nr)/ ¯Nr<br />

0.8<br />

0.6<br />

0.4<br />

◽<br />

◽<br />

◽<br />

•<br />

◽<br />

◽<br />

0.2<br />

•<br />

◽<br />

•<br />

•<br />

0<br />

0 50 100 150 200 250 300 350 400<br />

σ max (MPa)<br />

Fig. 4.27: Comparaison <strong><strong>de</strong>s</strong> écarts types réduits obtenus expérimentalement<br />

et prédits par le modèle pour 3 essais par niveau <strong>de</strong> charge.<br />

port V ar(N r )/ ¯N r ne montre pas <strong>de</strong> tendance particulière mais on constate que<br />

l’ordre <strong>de</strong> gran<strong>de</strong>ur entre expérience et prédiction par le modèle est bien respecté.<br />

Pour le niveau <strong>de</strong> charge σ max = 350 MPa, on dispose d’informations quantitatives<br />

sur la propagation <strong><strong>de</strong>s</strong> fissures courtes grâce au suivi optique réalisé (cf.<br />

§3.3.1). Pour cette condition, la simulation peut être conduite avec la loi <strong>de</strong><br />

propagation expérimentale en entrée du modèle (cf. tableau 4.5). L’idée est <strong>de</strong><br />

vérifier l’hypothèse selon laquelle les <strong>mécanismes</strong> <strong>de</strong> propagation cristallographiques<br />

peuvent ou non rendre compte <strong><strong>de</strong>s</strong> variations observées sur la vitesse <strong>de</strong><br />

propagation.

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