Identification des mécanismes de fissuration dans un alliage d ...
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40 Etat <strong>de</strong> l’art<br />
tout premiers sta<strong><strong>de</strong>s</strong> <strong>de</strong> la propagation. Ces modèles ne considèrent pas le domaine<br />
<strong><strong>de</strong>s</strong> fissures courtes, l’incluant éventuellement <strong>dans</strong> la durée d’initiation [62] :<br />
N r = N i +<br />
∫ a f<br />
a i<br />
f( dN )da (1.23)<br />
da<br />
Nous chercherons donc à caractériser la propagation d’<strong>un</strong>e fissure <strong>de</strong> fretting<br />
sous l’influence seule du contact. Les auteurs ayant étudié ce problème suppose<br />
que la croissance <strong>de</strong> la fissure est pilotée par le facteur d’intensité <strong>de</strong> contrainte,<br />
qu’il conviendra donc d’évaluer. Si <strong>de</strong> nombreuses métho<strong><strong>de</strong>s</strong> sont disponibles<br />
pour calculer ce facteur, très peu <strong>de</strong> données relatives à la propagation sont<br />
disponibles <strong>dans</strong> la littérature afin <strong>de</strong> vérifier l’hypothèse <strong>de</strong> sa validité.<br />
Il existe essentiellement trois métho<strong><strong>de</strong>s</strong> pour calculer le facteur d’intensité <strong>de</strong><br />
contraintes pour <strong>un</strong> contact <strong>de</strong> fretting :<br />
⊲ le calcul par la métho<strong>de</strong> <strong><strong>de</strong>s</strong> dislocations<br />
⊲ le calcul par les fonctions <strong>de</strong> poids<br />
⊲ le calcul par Éléments Finis<br />
Le détail complet <strong>de</strong> ces métho<strong><strong>de</strong>s</strong> dépasse le cadre <strong>de</strong> ce mémoire, les éléments<br />
essentiels utilisés <strong>dans</strong> ce travail sont rappelés au cours <strong>de</strong> l’étu<strong>de</strong> <strong>de</strong> la propagation<br />
<strong><strong>de</strong>s</strong> fissures <strong>de</strong> fretting (voir §4.2). Précisons que les <strong>de</strong>ux premières sont <strong><strong>de</strong>s</strong><br />
métho<strong><strong>de</strong>s</strong> analytiques et excluent donc la notion <strong>de</strong> plasticité 11 . Le sujet est bien<br />
documenté <strong>dans</strong> la littérature et on pourra trouver les informations nécessaires<br />
sur les métho<strong><strong>de</strong>s</strong> <strong>dans</strong> [68, 69] respectivement pour les dislocations et les fonctions<br />
<strong>de</strong> poids.<br />
De façon surprenante, auc<strong>un</strong>e information n’a pu être trouvée <strong>dans</strong> la littérature<br />
concernant le calcul <strong>de</strong> fissures <strong>de</strong> fretting par élements finis. Par contre en<br />
fatigue classique, <strong>un</strong> certains nombre d’auteurs ont déjà utilisé cette technique<br />
pour calculer les facteurs d’intensité <strong>de</strong> contrainte. Cette métho<strong>de</strong> présente <strong>de</strong> gros<br />
avantages en ce qu’elle permet <strong>de</strong> ne pas présupposer le chargement <strong>de</strong> contact<br />
comme <strong>dans</strong> les métho<strong><strong>de</strong>s</strong> analytiques. L’introduction d’<strong>un</strong>e ou plusieurs fissures<br />
<strong>dans</strong> le maillage aura donc vraisemblablement <strong><strong>de</strong>s</strong> conséquences sur ce chargement.<br />
Ceci <strong>de</strong>vrait être en accord avec <strong><strong>de</strong>s</strong> observations expérimentales comme<br />
celles <strong>de</strong> Lykins et al. qui mesurent <strong>un</strong>e largeur <strong>de</strong> contact en fin d’essais bien<br />
supérieure à celle prédite par la théorie <strong>de</strong> Hertz; ils attribuent cette différence<br />
à la présence <strong>de</strong> fissures qui modifient la compliance du système [62].<br />
11 on parle ici <strong>de</strong> plasticité au sens d’évolution plastique du matériau, le mouvement <strong><strong>de</strong>s</strong><br />
dislocations pouvant être vu lui même comme <strong>de</strong> la plasticité