Identification des mécanismes de fissuration dans un alliage d ...
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4.4 Modélisation <strong>de</strong> la propagation <strong>de</strong> fissures <strong>de</strong> fatigue en interaction avec la<br />
microstructure 177<br />
Section 6 × 4 mm 2 , Section 10 × 3 mm 2 ,<br />
σ max = 350 MPa, R = 0, 1 σ max = 200 MPa, R = 0, 1<br />
a (µm) da/dN (µm/cycle) a (µm) da/dN (µm/cycle)<br />
10 0,001 5 0,0025<br />
20 0,002 10 0,003<br />
40 0,003 20 0,004<br />
80 0,005 40 0,008<br />
160 0,010 80 0,016<br />
320 0,030 120 0,026<br />
640 0,080 180 0,040<br />
1280 0,180 270 0,065<br />
2560 0,450 405 0,100<br />
608 0,150<br />
911 0,250<br />
1367 0,400<br />
2050 0,600<br />
3000 0,900<br />
Tab. 4.5: Loi <strong>de</strong> propagation expérimentale pour simuler la rupture d’<strong>un</strong>e<br />
éprouvette lisse à σ max = 350 MPa et R = 0,1.<br />
4.4.5 Résultats du modèle<br />
Une fois les différents paramètres testés et ajustés, le modèle <strong>de</strong> propagation cristallographique<br />
a été utilisé pour simuler la rupture <strong><strong>de</strong>s</strong> <strong>de</strong>ux types d’éprouvettes<br />
(lisses et trouées) utilisées <strong>dans</strong> le travail expérimental (voir chapitre 3).<br />
Modélisation <strong>de</strong> la rupture <strong><strong>de</strong>s</strong> éprouvettes lisses<br />
Les conditions <strong>de</strong> modélisation sont choisies i<strong>de</strong>ntiques aux conditions d’essais :<br />
la contrainte est appliquée <strong>dans</strong> le sens L avec R=0,1 et la microstructure utilisée<br />
est donc du même type que celle présentée en fig. 4.19 mais tirée aléatoirement à<br />
chaque calcul pour que celui-ci représente <strong>un</strong>e éprouvette différente. Rappelons<br />
que pour ne pas compliquer l’analyse, l’amorçage est limité à <strong>un</strong> amorçage<br />
en coin avec <strong>un</strong> nombre <strong>de</strong> cycles à l’amorçage N i égal à zéro, sur le plan<br />
<strong>de</strong> glissement le plus activé du grain. Pour tous les calculs, le même critère<br />
<strong>de</strong> propagation est utilisé : minimisation du rapport entre l’angle <strong>de</strong> twist et<br />
le facteur <strong>de</strong> Schmid car ce critère est le plus réaliste parmi ceux testés et<br />
reste très proche <strong><strong>de</strong>s</strong> <strong>mécanismes</strong> observés expérimentalement. En l’abscence <strong>de</strong><br />
données expérimentales quantitatives sur la propagation, la loi analytique est<br />
utilisée (C = 0, 0002 µm/cycle et m = 2, 62). La figure 4.26 regroupe l’ensemble<br />
<strong><strong>de</strong>s</strong> résultats <strong>de</strong> simulation réalisés <strong>dans</strong> ces conditions. Plusieurs niveaux <strong>de</strong><br />
chargement ont été testés, avec <strong>un</strong>e dizaines d’essais numériques à chaque fois.