Simulation numérique directe de la turbulence en présence d ... - ISAE
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176 Chapitre 6. <strong>Simu<strong>la</strong>tion</strong> <strong>de</strong> l’ab<strong>la</strong>tion <strong>en</strong> <strong>turbul<strong>en</strong>ce</strong> confinée<br />
Espèce α i (2700 K) α i (2450 K) α i (2500 K)<br />
C 0.24 0.37 0.14-0.23<br />
C 2 0.50 0.34 0.26-0.38<br />
C 3 0.023 0.08 0.03-0.04<br />
Table 6.1 – Coeffici<strong>en</strong>t d’accommodation α n [69]<br />
6.1.2.2 Modèle ret<strong>en</strong>u à <strong>la</strong> paroi<br />
La fraction massique <strong>de</strong> l’espèce α à <strong>la</strong> paroi est déterminée <strong>en</strong> résolvant un bi<strong>la</strong>n <strong>de</strong> flux <strong>de</strong><br />
masse qui s’écrit sous <strong>la</strong> forme générale :<br />
∂C α<br />
−ρD α<br />
∂y + ρC αv jω = Jα<br />
sub + Jα<br />
oxi + Jα<br />
pyro + Jα<br />
cat + Jα ion<br />
(6.4)<br />
Les termes du premier membre <strong>de</strong> cette équation représ<strong>en</strong>te le flux normal dû à <strong>la</strong> diffusion <strong>de</strong><br />
l’espèce α et à <strong>la</strong> vitesse d’injection v ω . Considérant les remarques faites dans le paragraphe<br />
précé<strong>de</strong>nt, seule <strong>la</strong> réaction surfacique <strong>de</strong> sublimation du carbone C 3 est ret<strong>en</strong>ue. À l’instant<br />
initial, le domaine est composé uniquem<strong>en</strong>t d’un flui<strong>de</strong> composé <strong>de</strong> dioxygène assimilé à <strong>de</strong> l’air<br />
(C AIR = 1). Lorsque <strong>la</strong> paroi est insérée à t = τ T 0 , le démarrage <strong>de</strong> <strong>la</strong> réaction <strong>de</strong> sublimation<br />
décl<strong>en</strong>che le processus d’ab<strong>la</strong>tion et <strong>en</strong>traîne l’injection <strong>de</strong> l’espèce C 3 sous forme gazeuse (notée<br />
C 3(g) ) dans l’écoulem<strong>en</strong>t turbul<strong>en</strong>t.<br />
Le système d’équations résolu à <strong>la</strong> paroi est :<br />
⎧<br />
⎪⎨<br />
⎪⎩<br />
ρD C3<br />
∂C C3<br />
∂y<br />
+ ρC C 3<br />
v ω = J sub<br />
C 3<br />
∂C CAIR<br />
ρD AIR + ρC CAIR v ω = 0<br />
(6.5)<br />
∂y<br />
ρ ω v ω = JC sub<br />
3<br />
Le bi<strong>la</strong>n <strong>de</strong> flux <strong>de</strong> masse à <strong>la</strong> paroi permet <strong>de</strong> déterminer <strong>la</strong> fraction massique <strong>de</strong>s espèces<br />
chimiques prés<strong>en</strong>tes, ainsi que <strong>la</strong> vitesse d’ab<strong>la</strong>tion à chaque pas <strong>de</strong> temps. En connaissant cette<br />
vitesse <strong>de</strong> recul, <strong>la</strong> récession <strong>de</strong> <strong>la</strong> paroi est évaluée afin <strong>de</strong> pr<strong>en</strong>dre <strong>en</strong> compte <strong>la</strong> déformation du<br />
mail<strong>la</strong>ge pour le calcul <strong>de</strong>s coeffici<strong>en</strong>ts métriques <strong>de</strong> <strong>la</strong> transformation conforme (cf. 3.2.2.4). Le<br />
flux <strong>de</strong> sublimation J sub<br />
C 3<br />
s’exprime alors par :<br />
√<br />
JC sub<br />
( ) M C3<br />
3<br />
= ṁ C3 = α 3 pC3 − p C3<br />
2πRT<br />
La valeur du coeffici<strong>en</strong>t d’accommodation α 3 est fixée à 0.077 pour les simu<strong>la</strong>tions. La vitesse<br />
d’injection <strong>de</strong>s gaz à <strong>la</strong> paroi v ω est elle déterminée par le débit massique <strong>de</strong> l’ab<strong>la</strong>tion ṁ. En<br />
supposant que le flux d’ab<strong>la</strong>tion est uniquem<strong>en</strong>t un flux normal à <strong>la</strong> paroi, on a :<br />
(6.6)<br />
ṁ = J sub<br />
C 3<br />
= ρ ω v ω (6.7)<br />
où ρ ω est <strong>la</strong> masse volumique du matériau constituant le bouclier thermique, ρ s = 2267 kg.m −3 .<br />
À partir du système (6.5), on déduit que <strong>la</strong> vitesse d’ab<strong>la</strong>tion v a est égale à :<br />
v a = ρ ωv ω<br />
ρ s<br />
(6.8)