Etude numérique de la fissuration d'un milieu viscoélastique - Pastel
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4.5 Validation <strong>numérique</strong><br />
4.5. Validation <strong>numérique</strong><br />
Dans le chapitre §4.4, on a présenté <strong>la</strong> métho<strong>de</strong> <strong>de</strong> ca<strong>la</strong>ge <strong>de</strong>s séries <strong>de</strong> Prony à partir <strong>de</strong>s données<br />
expérimentales dans le domaine fréquentiel. L’essai <strong>de</strong> Rupture local <strong>de</strong> bitume est un essai monotone<br />
dans le domaine temporel, on doit effectuer une vérification <strong>de</strong> ce ca<strong>la</strong>ge du domaine fréquentiel<br />
au domaine temporel à l’ai<strong>de</strong> d’un essai <strong>de</strong> fluage sur barreau.<br />
Comme nous avons présenté dans le chapitre §1.4.1, l’essai <strong>de</strong> fluage sur barreau (BBR) est un essai<br />
spécialement conçu pour effectuer <strong>de</strong>s mesures fondamentales sur les liant bitumineux à basses<br />
températures. Un barreau <strong>de</strong> bitume est conditionné dans un bain d’alcool à une température contrôlée.<br />
Le barreau est ensuite soumis à une charge constante <strong>de</strong> 100g en son <strong>milieu</strong>. Au cours <strong>de</strong> l’essai,<br />
on relève <strong>la</strong> déflexion au <strong>milieu</strong> du barreau en tenant compte également <strong>de</strong> <strong>la</strong> phase <strong>de</strong> déchargement.<br />
P=100 g<br />
100 mm<br />
126 mm<br />
11.6 mm<br />
FIG. 4.18 – La géométrie et le chargement du barreau <strong>de</strong> l’essai <strong>de</strong> fluage "Bending Beam Rheometer"<br />
Avec le bitume pur <strong>de</strong> gra<strong>de</strong> 50/70, on a réalisé les essais <strong>de</strong> fluage sur barreau aux trois températures<br />
suivantes ( -12°C, -18°C et -24°C) (cf. chapitre §4.2).<br />
4.5.1 Modélisation<br />
Nous présentons sur <strong>la</strong> figure 4.19 le mail<strong>la</strong>ge qui a servi aux calculs <strong>numérique</strong>. En raison <strong>de</strong> <strong>la</strong><br />
géométrie symétrique, on ne distingue que <strong>la</strong> moitié <strong>de</strong> <strong>la</strong> poutre en appliquant <strong>la</strong> condition <strong>de</strong> symétrie<br />
correspondante.<br />
On adopte dans notre calcul l’hypothèse <strong>de</strong> contrainte p<strong>la</strong>ne. On applique donc un chargement<br />
linéaire en tenant compte <strong>de</strong> <strong>la</strong> condition symétrique.<br />
Le mail<strong>la</strong>ge se compose <strong>de</strong> 3772 éléments triangu<strong>la</strong>ires linéaires à 3 nœuds (CPS3). Le nombre <strong>de</strong><br />
nœuds total pour ce mail<strong>la</strong>ge est <strong>de</strong> 4052 nœuds.<br />
Concernant le coefficient <strong>de</strong> Poisson, les travaux <strong>de</strong> Shaterza<strong>de</strong>h [160] et Mail<strong>la</strong>rd [108] montre<br />
que ce paramètre est souvent pris égal à 0.5 aux moyennes et hautes températures pour les bitumes<br />
et liants bitumineux seul. Dans notre modélisation, ce coefficient est déterminé sur <strong>la</strong> phase d’étirement<br />
<strong>de</strong> l’essai <strong>de</strong> Rupture locale <strong>de</strong>s bitumes en ajustant <strong>la</strong> courbe expérimentale et <strong>numérique</strong><br />
force-dép<strong>la</strong>cement. Nous allons revenir sur ce sujet en plus <strong>de</strong> détails au chapitre §<br />
refchap6. Le résultat <strong>de</strong> notre ajustement donne une valeur aux alentours <strong>de</strong> 0.49, qui est très proche<br />
par rapport à <strong>la</strong> littérature. On remarque d’ailleurs que dans cet essai <strong>de</strong> fluage du barreau, <strong>la</strong> déflexion<br />
dépend infinitésimalement du coefficient <strong>de</strong> Poisson. On adopte donc <strong>la</strong> valeur ν = 0.49.<br />
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