Etude numérique de la fissuration d'un milieu viscoélastique - Pastel
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2.5. Approche globale ou énergétique<br />
où ∆a est <strong>la</strong> longueur <strong>de</strong> fissure, Xi et Zi sont respectivement les forces <strong>de</strong> cisaillement et d’ouverture<br />
à <strong>la</strong> pointe <strong>de</strong> fissure au nœud i . Les dép<strong>la</strong>cements re<strong>la</strong>tifs <strong>de</strong>rrière <strong>la</strong> pointe <strong>de</strong> fissure, ∆ul<br />
et ∆wl respectivement les dép<strong>la</strong>cements <strong>de</strong> cisaillement et d’ouverture, sont calculés à partir <strong>de</strong>s dé-<br />
p<strong>la</strong>cements <strong>de</strong> <strong>la</strong> face fissurée supérieure ul et wl pour le nœud l et <strong>de</strong>s dép<strong>la</strong>cements <strong>de</strong>s nœuds <strong>de</strong><br />
<strong>la</strong> face fissurée inférieure u∗ l<br />
face inférieure <strong>de</strong> <strong>la</strong> fissure.<br />
(a) Étape 1<br />
et w ∗<br />
l pour le nœud l ∗ . L’exposant ∗ traduit <strong>la</strong> position du nœud sur <strong>la</strong><br />
(b) Étape 2<br />
FIG. 2.3 – La métho<strong>de</strong> <strong>de</strong> fermeture <strong>de</strong> fissure en <strong>de</strong>ux étapes (Krueger [98])<br />
L’avantage <strong>de</strong> cette métho<strong>de</strong> est qu’elle est insensible au mail<strong>la</strong>ge, elle ne <strong>de</strong>man<strong>de</strong> donc pas<br />
d’éléments singulier <strong>de</strong> fissure. De plus, puisqu’elle se base sur les variables primaires dép<strong>la</strong>cements<br />
et forces nodales, elle n’engendre pas le problème <strong>de</strong> taille et au terme du coût <strong>de</strong> calcul, <strong>la</strong> métho<strong>de</strong><br />
VCCT est très efficace.<br />
Cependant, cette métho<strong>de</strong> n’est applicable qu’en cas é<strong>la</strong>stique linéaire. De plus, le mécanisme<br />
d’ouverture <strong>de</strong> <strong>la</strong> fissure <strong>de</strong>man<strong>de</strong> <strong>de</strong> prédéfinir <strong>la</strong> ligne <strong>de</strong> rupture et <strong>la</strong> ténacité du matériau.<br />
Métho<strong>de</strong> <strong>de</strong> l’intégrale J<br />
Cette métho<strong>de</strong> permet <strong>de</strong> calculer l’intégrale <strong>de</strong> Rice [147] à partir <strong>de</strong>s résultats du co<strong>de</strong> par éléments<br />
finis. La définition <strong>de</strong> l’intégral <strong>de</strong> Rice suivant <strong>la</strong> section §2.5.1 a pour expression :<br />
<br />
<br />
∂ui<br />
J = We(ε)n1 − σi j n j d s (2.31)<br />
C<br />
∂x<br />
Cette intégrale représente l’énergie disponible en fond <strong>de</strong> fissure. Elle peut cependant être calculée<br />
assez loin <strong>de</strong> cette zone. D’ailleurs, son indépendance par rapport au contour d’intégration<br />
permet <strong>de</strong> prendre ce <strong>de</strong>rnier assez grand, afin d’éviter <strong>la</strong> zone <strong>de</strong> singu<strong>la</strong>rité.<br />
En pratique, le contour d’intégration C est défini par un ensemble <strong>de</strong> nœuds du mail<strong>la</strong>ge. Le co<strong>de</strong><br />
<strong>de</strong> calcul nous permet d’obtenir les valeurs <strong>de</strong>s contraintes et du gradient <strong>de</strong>s dép<strong>la</strong>cements dans<br />
chaque élément aux points d’intégrations, puis par lissage à ses sommets. Pour un contour donné C,<br />
on peut donc calculer <strong>la</strong> valeur J basée sur les éléments intérieurs (Ji nt ), ou basée sur les éléments<br />
extérieurs (Jext ) et enfin obtenue par moyenne arithmétique en chaque nœud du contour (Jm). Afin<br />
<strong>de</strong> justifier le choix du contour, il est nécessaire que ces trois quantités soient très voisines.<br />
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