Etude numérique de la fissuration d'un milieu viscoélastique - Pastel
Etude numérique de la fissuration d'un milieu viscoélastique - Pastel
Etude numérique de la fissuration d'un milieu viscoélastique - Pastel
Create successful ePaper yourself
Turn your PDF publications into a flip-book with our unique Google optimized e-Paper software.
Le dép<strong>la</strong>cement <strong>de</strong> <strong>la</strong> lèvre supérieure <strong>de</strong> fissure à y = 0 :<br />
Soit encore :<br />
v+(x, t) = σ∞ y<br />
v+ = σ∞ y<br />
a 2 − x 2<br />
2µ(1 − k 2 )<br />
<br />
a2 − x2 <br />
1<br />
2(1 − k 2 )<br />
µ∞<br />
3.3. Fissure dans un <strong>milieu</strong> isotrope viscoé<strong>la</strong>stique<br />
pour |x| < a (3.65)<br />
<br />
1<br />
− −<br />
µ∞<br />
1<br />
<br />
e<br />
µ0<br />
−µ∞t/(µ0t0)<br />
<br />
H(t) (3.66)<br />
La transformation <strong>de</strong> Lap<strong>la</strong>ce peut s’appliquer aux autres matériaux viscoé<strong>la</strong>stiques linéaires avec<br />
µ(t) et κ(t) qui ne sont pas forcément proportionnels et le temps <strong>de</strong> re<strong>la</strong>xation peut être différent pour<br />
ces <strong>de</strong>ux fonctions µ(t) et κ(t). On pourra d’ailleurs étudier d’autres problèmes que les fissures fixes<br />
à condition que sa solution é<strong>la</strong>stique correspondante soit connue.<br />
3.3.3 Validation<br />
Dans <strong>la</strong> section §3.3 précé<strong>de</strong>nte, on a démontré l’expression d’ouverture d’une fissure viscoé<strong>la</strong>stique<br />
dont les lèvres sont soumises à un champ <strong>de</strong> contrainte uniforme instantanée (équation 3.66<br />
). Dans cette section, nous allons comparer cette solution analytique avec ses hypothèses avec les<br />
résultats issus du calcul par éléments finis (Abaqus).<br />
Matériau<br />
Afin <strong>de</strong> simplifier <strong>la</strong> procédure d’i<strong>de</strong>ntification rhéologique que nous allons développer dans le<br />
chapitre suivant, on adopte le modèle Zener avec les caractéristiques suivantes :<br />
E1<br />
E∞<br />
η<br />
FIG. 3.1 – Modèle viscoé<strong>la</strong>stique <strong>de</strong> Zener<br />
E1 E∞ τf ν<br />
5 MPa 1.5 MPa 1s 0.3<br />
TAB. 3.1 – Les caractéristiques rhéologiques<br />
du matériau<br />
À partir <strong>de</strong> ces caractéristiques rhéologiques, on détermine les séries <strong>de</strong> Prony du matériau <strong>de</strong><br />
Zener (voir chapitre §4.4) avant d’être mises en œuvre dans le co<strong>de</strong> ABAQUS. Afin <strong>de</strong> vérifier bien<br />
que les paramètres <strong>de</strong>s séries <strong>de</strong> Prony sont bien calculés et que le co<strong>de</strong> d’ABAQUS simule bien ce<br />
comportement viscoé<strong>la</strong>stique, on effectue un essai <strong>de</strong> fluage comme montre <strong>la</strong> figure 3.2.<br />
Les tracés <strong>de</strong>s <strong>de</strong>ux courbes montrent une superposition <strong>de</strong>s <strong>de</strong>ux courbes analytique et <strong>numérique</strong><br />
<strong>de</strong> <strong>la</strong> déformation en fonction du temps.<br />
Géométrie et mail<strong>la</strong>ge<br />
On introduit une fissure initiale <strong>de</strong> longueur 2a dans un barreau <strong>de</strong> <strong>la</strong>rgeur 2B. En raison <strong>de</strong> l’hypothèse<br />
d’un <strong>milieu</strong> viscoé<strong>la</strong>stique infini, le rapport B/a est pris suffisamment grand avec une valeur<br />
63