Etude numérique de la fissuration d'un milieu viscoélastique - Pastel

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B.1. Précision des grandeurs mesurées Afin de ne pas diminuer la rigidité du dispositif, l’utilisation d’un matériau isolant de bonnes caractéristiques mécaniques entre le bras d’acier et le capteur de force a été adoptée (figure B.1). Capteur d'effort Manchon isolant FIG. B.1 – Le manchon isolant en Permaglass permettant la stabilité de la mesure de force en fonction de la température (Maillard [108]) Le matériau choisi (cf. Tab. B.1) est dérivé d’un matériau composite de verre/époxy : il assure une bonne isolation thermique 15 et possède un module d’élasticité suffisamment important pour ne pas subir de déformations lors des phases de traction sur l’échantillon de bitume. Nom commercial EPM203 Module apparent en flexion (MPa) 18000 Résistance à la traction (MPa) 280 Conductivité thermique (W.m −1 .K −1 ) 0.35 TAB. B.1 – Propriétés mécaniques et thermiques du Permaglass En utilisant ce matériau et après plusieurs cycles en température, le signal d’effort ne varie au maximum que de 0.06 d aN, soit la valeur de sa résolution. B.1.2 Mesure du déplacement La mesure de déplacement est assurée grâce à trois capteurs LVDT répartis à 120° autour des protubérances (figure B.2). Les capteurs utilisés ici sont des LVDT TESA GT22. Ils ont une course de ±665.35µm et leur température d’utilisation est comprise entre −10 à +60 ◦ C. Leur étalonnage en statique est assuré régulièrement dans le cadre du plan qualité du laboratoire. Mais les essais de Rupture Locale Répétée peuvent être réalisés pour des températures inférieures et/ou des vitesses de déplacement élevées. Une vérification de la mesure donnée par les capteurs de déplacement est alors souhaitable dans les conditions extrêmes de l’essai. 15 A titre indicatif, la conductivité thermique de l’acier inoxydable est de 16.0 W.m −1 .K −1 et celle du verre est de 0.7 W.m −1 .K −1 et celle des matériaux plastiques est d’environ 0.1 W.m −1 .K −1 138
Protubérance supérieure Protubérance inférieure B.1. Précision des grandeurs mesurées 3 capteurs de déplacement LVDT placés à 120° Orifices pour les cales d'épaisseur FIG. B.2 – Les portes échantillons et les capteurs de déplacement (Maillard [108]) Nous avons défini une procédure de vérification des capteurs sous chargement dynamique. Un des capteurs de déplacement LVDT est remplacé par un capteur sans contact Sensorex PSC10M d’étendue de mesure 0/1mm dont la température basse d’utilisation est de −40 ◦ C. Les essais se déroulent à vide, c’est à dire sans bitume dans le dispositif porte-échantillon. A l’aide du logiciel de pilotage, des rampes de déplacement identiques à celles de l’essai de Rupture Locale Répétée sont imposées au dispositif pour différentes températures. Le pilotage s’effectue alors sur le déplacement moyen des deux capteurs LVDT et leur déplacement est comparé à la mesure donnée par le capteur sans contact. La figure B.3 présente l’évolution des signaux délivrés par les capteurs LVDT et par le capteur sans contact à −20 ◦ C lorsqu’un déplacement de 120µm est appliqué en 1 et 10s. Déplacement (µm) 120 100 80 60 40 20 LVDT Capteur sans contact 0 −2 0 2 4 6 8 10 12 Temps (s) (a) Déplacement imposé de 110µm en 10s à −20 ◦ C Déplacement (µm) 120 100 80 60 40 20 LVDT Capteur sans contact 0 0 0.5 1 Temps (s) 1.5 2 (b) Déplacement imposé de 110µm en 1s à −20 ◦ C FIG. B.3 – Vérification de la mesure des capteurs de déplacement à l’aide d’un capteur sans contact Ces conditions d’essais sont les plus sévères appliquées lors des essais de Rupture Locale répétée sur bitume. Elles laissent penser que les vitesses de déplacement imposées sont respectées dans les conditions limites d’utilisation (basses températures et vitesses élevées). 139
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